1133

G с 0,61,05 0,15 24 1,1 14,25кН/м.

Определяем погонную нагрузку на уровне обреза фундамента:

Р1 Р0 G c 471,2 14,25 485,45 кН/м.

Погонный вес ростверка предварительно:

GP 0,4 0,6 1,0 24 1,1 6,136 кН/м.

Шаг сваи (рис.7)

Определяем число рядов:

Определяем шаг свай:

Расстояние по осям свай

bс mx 1 tmin2 t2 2 1 0,92 0,632 0,643 м.

Рис 7. Схема к определению шага свай

Находим ширину плиты ростверка.

bP bс dc 2СP 0,64 0,3 2 0,05 1,04м.

Находим общее число свай под стену здания.

Принимаем n 19 шт.

Уточняем погонный вес ростверка:

GP hPbP 1,0 b 1,1 0,4 1,04 1,0 25 1,1 11,44 кН/м.

Уточняем шаг свай:

20

Окончательно принимаем b 0,64 м; bP 1,04 м; n 19 шт. Определяем степень использования силы расчетного сопротив-

ления свай:

Nc=Lс∙ (P1+Gp)/n=12∙(485,45+11,44)/19=313,83 кН; δ=[(Nc–Pг”)/ Pг”]∙100%=[(313,83–309,03)/309,03]∙100=1,55 % <5 % –

величина перегрузки находится в пределах нормы.

ЗАДАНИЕ 5. Определить осадку ленточного свайного фундамента

Требуется: определить напряжение в активной зоне ленточного свайного фундамента, нижнюю границу сжимаемой толщи, осадку свайного ленточного фундамента.

Исходные данные. Грунтовые условия принимаются по табл. 1, конструктивные особенности фундамента и нагрузки – по табл.5; длина сваи L, размер поперечного сечения dc и расстояние между сваями bc принимаются по результатам решения задания 4.

Таблица 5

Варианты исходных данных для расчета напряжения в активной зоне ленточного свайного фундамента

21

Методика решения

1. Напряжение в активной зоне ленточного свайного фундамента σz не должно превышать расчетного сопротивления грунта R.

где Р – погонная нагрузка на ленточный свайный фундамент, кН/м. В нагрузку включается вес массива грунта со сваями; L – длина сваи;n – безразмерный коэффициент, принимаемый по табл. 6 в зависи-

мости от приведенной ширины свайного фундамента b ; b – ши- l

рина фундамента. При промежуточных значениях n определяется интерполяцией.

где 20кН/м3; Н – расстояние от планировочной отметки до ост-

рия сваи; PH и GpH – нормативная погонная нагрузка от надфунда-

22

ментной части здания и ростверка; l=L–0,05 – расчетная длина сваи, м; γf = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке [3].

Напряжение в плоскости острия свай не должно превышать расчетного сопротивления грунта R, определяемого по формуле (5.3).

где d1– приведенная глубина заложения фундамента от пола подвала;

d1 = hs+hcf cf / γІІ' ; hs – толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м; hcf – толщина конструкции пола подва-

ла, м; cf – расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала, кН/м3.

2. Осадка свайного фундамента определяется по формуле

где р – погонная нагрузка на свайный фундамент расчетных нагрузок, взятых с коэффициентом надежности по нагрузке γf = 1,0, кН; δо

– безразмерная компонента, принимаемая по номограмме [4];

где Е – модуль деформации грунта активной зоны; ν – коэффициент Пуассона, принимаемый равным для песков и супесей – 0,3; суглин-

ков – 0,35; глин – 0,42.

Пример решения

Исходные данные: Рн=450,19 кН/м; L=6,0 м; b=0,94 м; db=1,0 м ; hcf=0,2 м ; hp=0,4 м ; dw = 1,8 м ; dc=0,3 м.

Грунтовые условия:

1-й слой – строительный мусор, h1=0,4; 1=15,89 кН/м3. ИГЭ-2 – суглинок мягкопластичный, мощность слоя 1,8 м;

h2=1,8 м; γ2=18,15 кН/м3 ; γ3=10,01 кН/м3 ; II 180.

ИГЭ-3 – супесь пластичная , h3 = 4., м; γ3 = 9,82 кН/м3 ; 200. ИГЭ-4 – глина полутвердая, h5 =0,95 м; γ4 =20,01 кН/м3 ; JL<0

140 ; сII =42 кПа; Е=25 кПа.

1.Определяем напряжение в активной зоне фундамента (рис.8):

23

рf Рн Gнp b Н ;

р1,1 450,19 14,4 0,8 20 7,55 643,93кН/м,

где db=1,0 – глубина подвала.

Gнp db bо b 1,0 1,0 0,6 24 1,0 14,4 кН/м,

где bо 0,6 м – ширина фундаментной стены; γb=24,0 кН/м3 – удель-

ный вес бетона; 20 кН/м3; d1 6,74 м.

d1 = hs+hcf cf / γІІ' ; d1 = 5,95+0,4+0,2∙24/12,3 = 6,74 м;

R 1,25 10[0,29∙1,0∙0,8∙20,01+2,17∙6,74∙12,3+(2,17–1)∙1,0∙17,25+

1,0

+4,69∙42]= 502,12 кПа ;

II/ 0,6 18,15 0,4 10,01 4,0 9,82 0,95 20,01 12,30 кН/м3; 0,6 0,4 4,0 0,95

II/ 0,4 15,89 0,6 18,15 17,25кН/м3; 0,6 0,4

279,38 < 502,12 кПа.

Условие выполняется. При несоблюдении условия (5.1) следует увеличить количество свай в фундаменте (рис. 8).

2. Определение нижней границы сжимаемой толщи проводится в табличной форме (табл. 7).

24

3. Определение осадки свайного фундамента:

р=643,93/1,1=585,39 кПа;

При соотношении z/l=1,9; по номограмме прил. 2 или по [4, прил. 3] принимаем z/l =Нс/h=1,9; b/h=β=0,94/5,95≈0,15; коэффициент Пу-

ассона ν=0,42 , грунт – глина полутвердая; безразмерную компоненту, принимаем по номограмме прил. 2 или по [4] δо =2,1.

Библиографический список

1.СП 50-102-2003. Проектирование и устройство свайных фунда-

ментов.

2.СНиП 2.02.01 –83*. Основание зданий и сооружений.

3.СНиП 2.01.07 –85*. Нагрузки и воздействия.

4.СНиП 2.02.03 –85*. Свайные фундаменты.

5.СНиП 2.03.01 –84*. Бетонные и железобетонные конструкции.

6.Далматов Б.И. Основания и фундаменты /Б.И. Далматов. –М.: АБС; СПб. : СПбГАСУ, 2002.–392 с.

7.Веселов В.А. Проектирование оснований и фундаментов /В.А. Ве-

селов. – М.: Стройиздат, 1990. –304 с.

8.Костерин Э.В. Проектирование фундаментов промышленных и гражданских зданий /Э.В. Костерин. – Новосибирск: НИСИ, 1977. – 92 с.

26