Методы / Проектирование маломощных трансформаторов
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5.5 |
|
|
|
|
|
|
Коэффициент заполнения окна Кок . |
||||||
|
|
|
|
Коэффициент заполнения окна Кок |
|
|
|||||
Частота, Гц |
|
Суммарная мощность вторичных обмоток Р , Вт |
|||||||||
|
|
|
|
15 - 50 |
|
|
|
50 - 150 |
150 - 300 |
||
50 |
|
|
|
0,22-0,28 |
|
|
0,28-0,34 |
0,34-0,36 |
|||
|
Предварительное значение площади окна магнитопровода. |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Q |
|
q1w1 |
q2 w2 |
q3 w3 |
|
0,6793 414 0,3019 816 0,5411 74 |
16,3 см2 |
||||
|
|
|
|
|
|||||||
OK |
|
|
100KOK |
|
100 0,35 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||||
По табл. 5.5 при |
S 275 |
принято KОК 0,35 . |
|
|
|||||||
5.5 Определение размеров магнитопровода
На рис 1 а представлен эскиз пластинчатого, а на рис. 1б - ленточного магнитопровода броневого типа.
Основные размеры сердечников, мм: a ширина стержня;
в толщина пакета; с ширина окна;
h высота окна; aЯ ширина ярма;
lC длина средней силовой магнитной линии.
Нормализованные ряды некоторых типов магнитопроводов приведены в приложении (табл. 2-3).
Форма окна сердечника ТММ оказывает значительное влияние на величину намагничивающего тока, расход стали и меди. Излишняя высота окна сердечника повышает намагничивающий ток, увеличивает расход стали и соответственно массу трансформатора.
Размеры выбранного сердечника как пластинчатого так и ленточного магнитопровода должны удовлетворять следующим требованиям:
а) площадь поперечного сечения стержня, см2
QС выбр а в QC расч .
При этом идеальный вариант в а , допустимо отклонение в до
â 1 2,5 à .
Сечение стержня квадратной формы в а обеспечивает минимальный расход меди обмоток, снижение потерь в обмотках и общей стоимости трансформатора.
б) площадь окна должна быть достаточной для размещения обмо-
ток, т.е. h c Q'ок , где |
h высота |
окна, c ширина окна (размеры |
a, в, с, h по рис.1а и 1б). |
|
|
|
|
21 |
Максимальное значение a может быть при выборе стержня квад-
ратного сечения когда a и в равны. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Если предварительно принять |
|
условие в а , |
то тогда |
|||||
а в а а а 2 Q |
. |
|
|
|
|
|
|
|
С расч |
|
|
|
|
|
|
|
|
Из этого условия следует, что a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
, |
|
|
||
|
max |
|
|
C расч |
|
|
|
|
определив ориентировочное значение а , |
как равное a |
|
произво- |
|||||
|
|
|
|
|
|
max |
|
|
дят выбор магнитопровода из нормализованного ряда (табл.2 3 приложение) с учетом достаточности размеров окна из условия h c Q'ок , но не
более h c 1,2Q'ок .
В пластинчатых сердечниках можно отступать при нормализованных значениях ширины стержня а от нормализованного значения толщи-
ны пакета в с соблюдением условий в |
Q |
и в (1 2,5)а . Значения h |
|
C расч |
|||
а |
|||
|
|
и c должны соответствовать нормализованным. В этом случае будет использован не нормализованный магнитопровод, а только стандартные пластины для его сборки.
В ленточных сердечниках значения a, в и с должны быть нормализованными, а нормализованную высоту окна h допускается уменьшать до
h |
Q |
Ê |
çàï |
. |
îê |
|
|||
|
ñ |
|
||
|
|
|
|
В рассматриваемом примере исходными данными для выбора сердечника являются выбранный ранее броневой ленточный тип магнитопро-
вода |
и рассчитанные |
предварительные |
|
значения |
|
Q |
16,5 см2 и |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С расч |
|
Q' |
ок |
16,3 |
|
см2. |
|
|
Возможное |
|
|
максимальное |
значение |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Q |
|
16,5 4,06 см 40,6 мм . |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
max |
|
|
C расч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из табл.3 приложения ближайшее максимальное нормализованное |
||||||||||||||||||
значение а 32 |
и Q Q |
имеет место при в 64 мм. |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
С расч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Площадь окна Q*C норм , соответствующая нормализованным разме- |
||||||||||||||||||
рам h |
80 мм и с |
н |
32 |
мм будет равна Q |
|
h c |
н |
80 32 2560 мм2 |
|||||||||||||
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ок норм |
н |
|
|
|||
=25,6 см2, что значительно превышает Q' |
ок |
16,3 см2. |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Корректировка высоты окна, допустимая для ленточных магнито- |
||||||||||||||||||
проводов, проводится из условия |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К зап |
|
16,3 1,2 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
Qок |
|
6,1 см =61 мм, |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сн |
3,2 |
|
|
|
|
|
|
||
Кзап коэффициент учитывающий возможную неполноту заполнения слоев обмотки.
22
Выбранный сердечник из нормализованного ряда имеет площадь
сечения стержня Q |
|
а |
н |
в |
н |
3,2 6,4 20,5 см2, превышающую требуе- |
с норм |
|
|
|
|||
мую расчетную Q |
16,5 см2. |
|||||
С расч |
|
|
|
|
|
|
В этом случае при условии сохранения принятой плотности магнитного потока Bc 1,5 Тл и соответственно значений Е1 , Е2 и Е3 необхо-
димо произвести корректировку витков обмоток w , w |
и w / |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
|
|
Откорректированные значения чисел витков обмоток |
|||||||||||||||||||
|
|
|
w w |
Q |
|
|
414 |
16,5 |
|
336 ; |
||||||||||
|
|
|
|
|
C расч |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
1 |
1 Q |
|
|
|
|
|
|
20,5 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
C норм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
w w |
|
Q |
|
|
826 |
16,5 |
|
665 ; |
||||||||||
|
|
|
|
|
C расч |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
2 |
2 |
|
Q |
|
|
|
|
|
|
20,5 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
C норм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
w w |
Q |
|
|
|
|
74 |
16,5 |
|
60 . |
||||||||
|
|
|
|
C расч |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
3 |
3 Q |
|
|
|
|
|
20,5 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
C норм |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Откорректированная площадь окна |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Q |
|
q1w1 q2 w2 q3 w3 |
|
0,6793 336 0,3019 665 0,5411 60 |
13,2 см2. |
|||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||
ок корр |
|
100Кок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 0,35 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Площадь окна с учетом возможной неполноты заполнения слоев |
|||||||||||||||||||
обмотки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Q Q |
|
|
|
К |
зап |
13,2 1,2 16 см2. |
||||||||||||
|
|
ок |
ок корр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Высота окна
h Qсок 316,2 5 см =50 мм.
5.6. Укладка обмоток на стержне магнитопровода.
Конструктивный расчет обмоток заключается в выборе основания для намотки (в данном проекте рекомендуется каркас рис.6), расчете высоты обмотки, числа витков в слое и числа слоев каждой обмотки, а также типа изоляции. Для обеспечения надежной работы обмоток необходимо выбирать изоляционные расстояния так, чтобы во время работы в нормальных условиях и при испытании повышенным напряжением, катушка трансформатора не повреждалась.
При намотке на каркасе (рис.6) осевую длину обмотки находят по
формуле hоб (h 1) 2 из , мм, |
|
|
|
||
где из |
толщина каркаса, обычно |
равная 1 3 |
мм, определяется |
||
требованиями его механической прочности. |
|
|
|
||
В |
примере |
принимаем |
из 2 |
мм, |
тогда |
hоб (h 1) 2 из (50 1) 2 2 45 мм.
Далее находим число витков в одном слое каждой обмотки:
23
|
|
Wc1 |
|
hоб |
1, |
Wc 2 |
|
hоб |
|
1, |
Wc3 |
|
hоб |
1, |
||||
|
|
К у1d1и |
К |
у2d |
|
К |
у3d3и |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
2и |
|
|
||||||||||
|
где К у коэффициент укладки провода для соответствующей об- |
|||||||||||||||||
мотки, определяемый по табл. 5.6. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5.6 |
|||
|
|
|
|
|
|
Коэффициент укладки провода К у . |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
dи , мм |
|
0,07-0,12 |
|
0,13-0,19 |
0,2-0,3 |
0,31-0,8 |
0,96-1,0 |
|
более 1,0 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
К у |
|
1,15 |
|
|
1,14 |
|
1,13 |
|
|
1,12 |
1,11 |
|
|
|
1,1 |
|||
Единица в этих выражениях учитывает возможность такого случая, когда начало первого и конец последнего витков слоя окажутся на одной осевой линии обмотки. Число витков в одном слое каждой обмотки следует округлить до ближайшего меньшего целого числа.
Wc1 |
|
hоб |
1 |
45 |
1 |
40 , |
|
|
Ку1d1и |
1,11 |
0,99 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||
из |
|
|
|
|
|
|
|
|
ε3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δк |
|
|
|
|
|
|
|
|
δ3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ23 |
|
|
|
|
|
|
|
δ1 |
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
δ12 |
|
|
|
|
|
|
|
γ2и |
δ2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
из |
|
|
|
|
|
|
|
|
h
Рис.6. Эскиз окна трансформатора с каркасом и обмотками
24
Wc 2 |
|
|
|
hоб |
|
1 |
|
45 |
|
1 |
59 , |
|
К |
у2d |
|
1,12 0,67 |
|||||||
|
|
|
2и |
|
|
|
|||||
Wc3 |
|
|
hоб |
|
1 |
|
45 |
|
1 |
44 . |
|
|
|
|
1,11 0,89 |
||||||||
|
|
|
К |
у3d3и |
|
|
|
||||
Коэффициенты К у1 , К у 2 |
и К у 3 взяты из табл. 5.6 с учетом диамет- |
||||||||||
ров изолированных проводов обмоток.
Зная число витков в одном слое, находим число слоев каждой из обмоток:
N |
|
W1 |
, |
N |
|
|
W2 |
, |
N |
|
|
W3 |
. |
1 |
Wc1 |
|
2 |
Wc 2 |
|
|
3 |
Wc3 |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
Эти числа необходимо округлить до большего целого числа.
N |
|
|
|
W1 |
|
|
336 |
8,4 9 , |
||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
Wc1 |
40 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
N |
|
|
W2 |
|
|
665 |
11,4 12 , |
|||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
Wc 2 |
59 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
N |
|
|
W3 |
|
|
60 |
|
1,36 2 . |
||||||||
3 |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
Wc3 |
44 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Для определения радиальных размеров обмоток необходимо выбрать междуслоевую изоляцию. Толщина этой изоляции зависит от величины напряжения между двумя слоями, которое определяется для каждой обмотки из выражений
Uсл1 2Wсл1eв , |
Uсл2 2Wсл2eв , |
Uсл3 2Wсл3eв . |
Если в каком-либо случае получается, что Uсл 50 в, то между слоя-
ми данной обмотки необходимо применять междуслоевую изоляцию: при проводах с dи 0,1 мм - конденсаторную бумагу толщиной 0,01 мм; dи 0,1 0,5 мм - телефонную бумагу толщиной 0,05 мм;
dи 0,5 мм - кабельную бумагу толщиной 0,12 мм.
Uсл1 2Wсл1eв 2 40 0,63 50,4 В,
Uсл2 2Wсл2eв 2 59 0,63 74 В,
Uсл3 2Wсл3eв 2 44 0,63 55 В,
где eв значение числа вольт на один виток определено ранее и равно 0,63 В/виток.
Выбрав междуслоевую изоляцию, находим радиальные размеры обмоток:
1 Ку1N1d1и (N1 1) 1и мм,
2 Ку 2 N 2d2и (N 2 1) 2и мм,
3 Ку3 N 3d3и (N 3 1) 3и мм,
где 1и , 2и , 3и - толщина междуслоевой изоляции.
25
1 Ку1N1d1и (N11) 1и 1,11 9 0,99 (9 1) 0,12 10,9 мм,2 Ку 2 N 2d2и (N 21) 2и 1,12 12 0,67 (12 1) 0,12 10,3 мм,
3 Ку3 N 3d3и (N 31) 3и 1,11 2 0,89 (2 1) 0,12 2,1 мм.
Так как на всех обмотках Uсл 50 и dи 0,5 мм в качестве межслоевой изоляции принята кабельная бумага толщиной 1,12 мм, 1и 2и 3и 0,12
мм.
Для определения толщины междуобмоточной и корпусной изоляции необходимо знать величину испытательного напряжения. Испытательным напряжением называется напряжение между соседними обмотками или между обмоткой и магнитопроводом трансформатора, которое должна выдерживать изоляция обмоток без повреждения в течении 1 мин. Его величина зависит от величины рабочего напряжения и требуемого запаса электрической прочности изоляции и может быть определена:
1) при рабочем напряжении обмотки до 250 В - по данным табл. 5.7.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5.7 |
|||
Значения испытательного напряжения |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Рабочее напряжение обмотки, В |
|
Испытательное напряжение, В |
|
|
|||||||||||||||||
До 24 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
250 |
|
|
|
|
|
|
||
24 - 100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
500 |
|
|
|
|
|
|
||
100 - 250 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1000 |
|
|
|
|
|
|
||
2) при более высоких рабочих напряжениях - по формуле |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7,5 104 |
U р2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
U |
исп |
2U |
р |
1000 |
|
|
|
|
|
|
В, |
|
|
|
|
|
||||
|
U |
|
0,5 105 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где Uр рабочее напряжение обмотки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
По табл.5.7 находим величину испытательного напряжения: |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
Uисп1 1000 В, |
|
Uисп3 500 В. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Для вторичной обмотки с напряжением U2 400 |
В испытательное |
||||||||||||||||||||
напряжение находим по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
7,5 104 |
|
U р2 |
|
|
|
|
|
7,5 104 |
|
4002 |
|
|
|
|||||||
Uисп 2U р 1000 |
|
|
|
|
|
|
400 1000 |
|
|
|
|
|
|
1600 |
В. |
||||||
|
U |
|
|
5 |
400 |
|
0,5 |
5 |
|||||||||||||
|
|
р |
0,5 10 |
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
||||||||
Зная величину испытательного напряжения по табл.5.7 находят тип и число слоев междуобмоточной и корпусной изоляции. Как видно из таблицы, в качестве изоляции рекомендуется кабельная бумага (для температуры нагрева не более 130 С). Она имеет хорошие электрические и механические характеристики, легко поддается пропитке, имеет малую толщину.
Толщина междуобмоточной изоляции определяется по наибольшему испытательному напряжению двух соседних обмоток и зависит от диаметра изолированного провода обмотки, на которую она укладывается.
26
|
|
|
|
|
Таблица 5.8 |
|
Междуобмоточная и корпусная изоляция |
|
|
||||
|
Число слоев изоляции |
|
|
|
||
Назначение изоляции |
|
Междуобмоточная и корпусная |
||||
Вид изоляции |
Бумага с пропиткой лаком № 447 и № 321-Т |
|||||
Толщина изоляции, мм |
< 0,4 |
|
0,4 1,0 |
1 1,5 |
|
> 1,5 |
|
|
|
|
|
|
|
Диаметр провода, мм |
0,05 |
|
0,08 |
0,12 |
|
0,17 |
Марка бумаги |
КТН |
|
К-08 |
К-12 |
|
К-17 |
Uисп , В |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
250 |
1 |
|
1 |
1 |
|
1 |
500 |
1 |
|
1 |
1 |
|
1 |
700 |
1 |
|
1 |
1 |
|
1 |
1000 |
2 |
|
2 |
2 |
|
2 |
1400 |
3 |
|
3 |
3 |
|
3 |
1700 |
3 |
|
3 |
3 |
|
3 |
Выбрав междуобмоточную ( 12 и 23 ) и корпусную ( к ) изоляции
(для случая расположения обмоток, как это показано на рис.5), определяем необходимую ширину окна магнитопровода для размещения катушки:
с КВ ( 0 1 12 2 23 3 к ) 3 мм,
где КВ 1,05 1,2 - коэффициент выпучивания, учитывающий разбухание катушки при намотке и пропитке;
3 2 5 мм - расстояние от катушки до ярма магнитопровода;
0 из - толщина изоляции при намотке на каркас.
Катушка размещается в окне магнитопровода, если с с . Если расчетный размер окна значительно больше выбранного, необходимо выбрать сердечник с такой же площадью стержня, но с большей площадью окна и повторить расчет. Если расхождения небольшие, можно либо изменить плотность тока (подобрать провода других диаметров), либо изменить магнитную индукцию в стержне магнитопровода.
Приняты: толщина каркаса 0 2 мм, расстояние от катушки до ярма магнитопровода 3 3 мм, Междуобмоточная изоляция 12 0,24 мм (по табл. 5.8 по наибольшему испытательному напряжению Uисп2 1600 В и dи (0,1 1,0) мм принято три слоя бумаги К-08 толщиной 0,08 мм), аналогично 13 0,24 мм (по табл.5.8 по наибольшему испытательному напряже-
нию Uисп1 1000 В и dи (1 1,5) мм, принято два слоя бумаги К-12 толщиной 0,12 мм).
Необходимая ширина окна магнитопровода для размещения ка-
тушки.
27
с КВ ( 0 1 12 2 23 3 к ) 3
с 1,1(2 10,3 0,24 10,9 0,24 2,1 0,08) 3 31,4 мм.
с 31,4 мм с 32 мм. Катушка размещается в окне выбранного сердечника магнитопровода.
5.7 Определение средней длины витков обмоток.
Средние длины витков обмоток определяются на основании действительных геометрических размеров стержня и обмоток. Они зависят также от расположения обмотки на стержне. Например, средние длины витков обмоток применительно к рис.7 определяются следующим образом:
- для обмотки, расположенной непосредственно на стержне 1,
lW1 2(a в 4 0 2 1) см;
- для обмотки, расположенной в середине катушки 2,
lW2 2 a в 4( 0 1 12) 2 2 см;
- для обмотки, расположенной снаружи катушки 3,
lW3 2 a в 4( 0 1 12 2 23) 2 3 см.
На рис.7 представлен порядок расположения обмоток по отноше-
δк
3 2 1
ε0
a |
b |
lw1 |
lw2 |
lw3 |
δ12 δ23
δ1 δ2 δ3
Рис. 7. Определение средней длины витков обмоток
28
нию к стержню W1 , W2 , W3 .
В рассматриваемом примере расчета порядок расположения обмоток W2 , W1 , W3 , поэтому длину витков необходимо рассчитывать с учетом
реального расположения обмоток. В данном примере
|
lW |
2(a в 4 |
0 |
2 2 ) 2(32 64 4 2 2 10,3) 249 мм 24,9 см |
|
|
|
2 |
|
|
|
lW |
2 a â 4( 0 |
2 |
12 ) 2 1 2 32 64 4(2 10,3 0,24) 2 10,9 336 ìì |
33,6 |
|
1 |
lW 3 2 a в 4( 0 2 12 1 13) 2 3 |
|
|||
|
|
|
|||
lW3 2 32 64 4(2 10.3 0.24 10.9 0.24) 2 2.1 390 мм 39 см .
5.8 Определение массы меди обмоток
Масса меди обмоток определяется по формулам:
Gм1 мW1lW1 q1 10 5 кг; Gм2 мW2lW2 q2 10 5 кг; Gм3 мW3lW3 q3 10 5 кг,
где м 8,9 г/см3 - удельная масса меди;
W1 , W2 , W3 - полные числа витков обмоток; lW1 , lW2 , lW3 - средние длины витков, см;
q1 , q2 , q3 - площадь поперечного сечения проводов без изоляции,
мм2.
Общая масса меди обмоток трансформатора:
Gм Gм1 Gм2 Gм3 кг.
Gм1 мW1lW1 q1 10 5 8,9 336 33,6 0,6793 10 5 0,68 кг;
Gм2 мW2lW2 q2 10 5 8,9 665 24,9 0,3019 10 5 0,45 кг;
Gм3 мW3lW3 q3 10 5 8,9 60 39 0,5411 10 5 0,11 кг;
Gм Gм1 Gм2 Gм3 0,68 0,45 0,11 1,24 кг.
5.9 Определение потерь в меди обмоток
При определении потерь учитывается полный вес меди обмоток, включая и регулировочные витки. Расчетная температура принимается равной 750С (для класса изоляции А).
29
Потери в меди первичной обмотки
Рм1 2,4 21Gм1 Вт.
Потери в меди вторичных обмоток
Рм2 2,4 22Gм2 Вт;
Рм3 2,4 23Gм3 Вт,
где 2,4 - омическое сопротивление 1 кг медной проволоки с сечением в 1 мм2 при температуре 75 0С.
Суммарные потери в меди обмоток
Рм Рм1 Рм2 Рм3 Вт.
Рм1 2,4 21Gм1 2,4 2,22 0,68 7,9 Вт,
Рм2 2,4 22Gм2 2,4 1,852 0,45 3,7 Вт,
Рм3 2,4 23Gм3 2,4 2,572 0,11 1,7 Вт.
Суммарные потери в меди обмоток
Рм Рм1 Рм2 Рм3 7,9 3,7 1,7 13,3 Вт.
5.10 Определение массы стали магнитопровода
При пластинчатом магнитопроводе масса стержня
GC.C C KC hQC10 3 кг
Масса ярем
GC.Я 2 C KC (h lЯ )QЯ 10 3
где С 7,8 г/см3 - удельная масса стали;
lЯ a 2(c aЯ ) - длина ярма, см (см.рис.1 в) Масса магнитопровода
GC GC.C GC.Я кг.
При ленточном магнитопроводе его масса определяется по форму-
ле
GC C KClCQC10 3 кг,
где lС 2(h c) a2 - средняя длина магнитной силовой линии (см рис.1б).
Средняя длина магнитной силовой линии в ленточном магнитопро-
воде:
30