4. Расчет валов привода

4.1 Проектный расчет всех валов привода

Расчет диаметров шеек валов под зубчатое колесо производим по формуле:

=

где Т – момент на валу, Н ⋅ м; [τ] – допускаемые напряжения кручения, МПа

Диаметр остальных шеек валов принимаем по конструктивным соображениям ориентируясь на рассчитанный диаметр шейки вала под зубчатое колесо.

Производим расчет быстроходного вала редуктора:

= = 19,74 мм

Принимаем диаметр = 20 мм, диаметр под подшипник = 15 мм, диаметр выходного конца вала = 10 мм.

Производим расчет тихоходного вала редуктора:

= = 33,19 мм

Принимаем диаметр = 35 мм, диаметр под подшипник = 30 мм, диаметр выходного конца вала = 25 мм.

Производим расчет промежуточного вала редуктора:

= = 49,91 мм

Принимаем диаметр = 50 мм, диаметр под подшипник = 45 мм, диаметр выходного конца вала = 40 мм.

4.2 Проверочный расчет тихоходного вала редуктора на усталостную выносливость

Исходные данные:

В качестве примера рассчитаем тихоходный вал одноступенчатого редуктора в составе привода лебедки, устанавливаем, что вращающий момент, действующий на тихоходный вал редуктора, Т = 102,363 Н·м, а частота вращения вала n = 365 мин^‒1. На валу III установлены червячное колесо, подшипники и прямозубое зубчатое колесо. Из предыдущих расчетов делительный диаметр колеса d₂ = 192 мм, ширина колеса b_w = 40 мм. В качестве материала вала выбираем сталь 40Х, улучшенную, = 850 Мпа, = 550 Мпа.

Определяем средний диаметр редукторного тихоходного вала при [τ] =14 МПа по формуле:

= = 33,19 мм

Определяем нагрузки, действующие на вал. Составляющие нормальной силы в зацеплении зубчатых колес получаем по результатам расчета тихоходной червячной передачи: окружная сила = 1066,28 H, радиальная сила = 388,094 H, осевая сила = 615,33 H.

Осевая сила создает изгибающий момент

= ⋅

= 615,33 ⋅ = 59,07 ⋅ H ⋅ мм,

На выходной конец вала действует сила от муфты, которую ориентировочно находим по формуле:

= ⋅

= 125 ⋅ = 1264,68 Н

где ‒ коэффициент, равный 125 ‒ для одноступенчатого редуктора и 250 ‒ для многоступенчатого. В рассматриваемом редукторе одна ступень , поэтому = 125.

В рассматриваемом случае выбираем подшипники радиально-упорные шариковые средней серии 36306 с углом α = 12°. Их размеры: внутренний диаметр d_п = 30 мм, наружный диаметр D_п = 72 мм, ширина b_п = 19 мм.

Определяем диаметры поверхностей ступеней вала:

= 35 мм, = 30 мм, = 35 мм, = 40 мм, = 33 мм, = 30 мм, = 28 мм, = 25 мм.

Определяем длины участков вала:

= 40 + 10 = 50 мм, = 19 мм, = 20 мм, = 10 мм, = 20 мм, = 19 мм, = 20 мм, = 60 мм.

Определение точки приложения реакций подшипников:

a =

a = = 12 мм

Определяем реакции в опорах из условий равновесия (сумма моментов сил равна нулю относительно одной и второй опор).

Находим реакции опор в горизонтальной плоскости (см. рис. 2, б).

В горизонтальной плоскости сумма моментов относительно точки А равна нулю:

 0: − ⋅ + ⋅ ( + ) + ⋅ ( + + ) = 0.

=

= = − 1419,35 H.

В горизонтальной плоскости сумма моментов относительно точки В равна нулю:

 0: − ⋅ ( + ) + ⋅ + ⋅ = 0.

=

= = 1220,95 H.

В качестве проверки записываем уравнение равенства нулю суммы всех сил на ось OY в горизонтальной плоскости:

Рисунок 2 – Расчетные схемы и эпюры моментов для тихоходного вала редуктора

Проектирование вала: а ‒ эскиз вала; б ‒ расчетная схема в горизонтальной плоскости; в ‒ расчетная схема в вертикальной плоскости; г ‒ эпюра изгибающих моментов в горизонтальной плоскости; д ‒ эпюра изгибающих моментов в вертикальной плоскости; е ‒ эпюра суммарных изгибающих моментов; ж ‒ эпюра вращающих моментов.

 0: + − + = 0.

 0: 1220,95 − 1419,35 − + = 0.

Находим реакции опор в вертикальной плоскости (см. рис. 2, в).

В вертикальной плоскости сумма моментов относительно точки А равна нулю:

 0: − ⋅ + ⋅ ( + ) + = 0.

=

= = − 324,11 H.

Момент M_a подставляем в ньютон-миллиметрах (умножаем на 10³), а длины участков ‒ в миллиметрах, чтобы снизить погрешность вычислений.

В вертикальной плоскости сумма моментов относительно точки В равна нулю:

 0: − ⋅ ( + ) + ⋅ + = 0.

=

= = 712,2 H.

В качестве проверки записываем уравнение равенства нулю суммы всех сил на ось OY в вертикальной плоскости:

 0: + − = 0.

 0: 712,2 − 324,11 – 388,04 = 0.

Находим модули суммарных радиальных реакций опор:

=

= = 1413,48 H

=

= = 1455,88 H

Строим эпюры изгибающих и крутящих моментов (рис. 2, г‒ж) по узловым точкам.

Эпюру изгибающих моментов в горизонтальной плоскости (расчетная схема на рис. 2, б) строим следующим образом. Положительные значения откладываем на сжатых волокнах. В крайних точках вала А и D изгибающий момент равен нулю. Если расчет вести от опоры А (слева направо), то момент в точке С будет возникать от действия реакции . Его модуль

= ⋅

= 1220,95 ⋅ 57 ⋅ = 69,59 H

Далее расчет ведем от середины выходного участка вала (точки D) справа налево. Сила F_оп создаст момент в точке В

=

= 1264,68 ⋅ 62 ⋅ = 78,41 H

Соединив четыре узловые точки отрезками, получим эпюру изгибающих моментов, действующих на вал в горизонтальной плоскости (см. рис. 2, г).

При построении эпюры изгибающих моментов в вертикальной плоскости (расчетная схема на рис. 2, в) нужно учесть, что выходной конец вала не нагружен, поэтому расчет ведем от опоры А (слева направо) и от опоры В (справа налево), определяя момент в точке С:

= ⋅

= 712,2 ⋅ 57 ⋅ = 40,595 H

= ⋅

= − 324,11 ⋅ 57 ⋅ = − 18,474 H

Строим эпюру изгибающих моментов в вертикальной плоскости аналогичным образом (см. рис. 2, д) по узловым точкам.

Несовпадение значений моментов в точке С при расчете от опоры А и от опоры В не случайно. В качестве проверки определяем разницу этих значений: 40,595 ‒ (‒18,474) = 59,07 H ⋅ м, что соответствует моменту M_a, рассчитанному по формуле с учетом единиц измерения и погрешности вычислений.

Строим суммарную эпюру изгибающих моментов (см. рис. 2, е). Момент снова определяем в каждой из четырех точек как геометрическую сумму моментов в этих точках в горизонтальной и вертикальной плоскостях:

= ;

= = 0 H ⋅ м;

= ;

= = 80,56 H ⋅ м;

= ;

= = 78,41 H ⋅ м;

= ;

= = 0 H ⋅ м.

Определяем опасное сечение (опасные сечения).

Таким образом, в опасном сечении изгибающий момент = 80,56 H ⋅ м, вращающий момент T =102,363 H ⋅ м.

Определяем напряжения изгиба и кручения.

Напряжения изгиба

=

= = 29,83 МПа

Напряжения кручения

=

= = 18,95 МПа

Определяем пределы выносливости, прочности и составляющие действующих напряжений.

Пределы выносливости по напряжениям изгиба σ_‒1, кручения τ_‒1 и предел прочности по напряжениям кручения τ_B определяем по следующим зависимостям:

σ_‒1 = 0,4 ⋅ ;

σ_‒1 = 0,4 ⋅ 850 = 340 Мпа;

τ_‒1 = 0,2 ⋅ ;

τ_‒1 = 0,2 ⋅ 850 = 170 Мпа;

τ_B = 0,6 ⋅ ;

τ_B = 0,6 ⋅ 850 = 510 Мпа.

Амплитудные и средние составляющие действующих напряжений

= 0; = = 29,83 Мпа;

= = 0,5 ⋅ = 0,5 ⋅ 18,95 = 9,475 Мпа.

Находим коэффициенты, входящие в формулы для определения запасов сопротивления усталости.

Коэффициент (показатель степени) в формуле для расчета масштабного фактора при изгибе

= 0,19 – 1,25 ⋅ ⋅

= 0,19 – 1,25 ⋅ ⋅ 850 = 0,083

При кручении

= 1,5 ⋅

= 1,5 ⋅ 0,083 = 0,1245

Масштабный фактор при изгибе

= 0,5 ⋅

= 0,5 ⋅ = 0,89

Масштабный фактор при кручении

= 0,5 ⋅

= 0,5 ⋅ = 0,85

Устанавливаем шероховатость поверхности вала R_z = 3,2 мкм, кроме поверхностей под колесо, подшипники, где R_z = 1,6 мкм. Коэффициент, учитывающий качество (шероховатость) поверхности по изгибу,

= 1 – 0,22 ⋅ ⋅

= 1 – 0,22 ⋅ ⋅ = 0,971

Коэффициент, учитывающий качество (шероховатость) поверхности по кручению,

= 0,575 ⋅ + 0,425

= 0,575 ⋅ 0,971 + 0,425 = 0,983

Определяем эффективные коэффициенты концентрации напряжений по изгибу K_σ и кручению K_τ. Они зависят от вида концентраторов напряжений в опасном сечении. Возможны несколько вариантов.

Случай 1. Если исследуется сечение вала, где с натягом установлена какая-нибудь деталь (зубчатое колесо, шкив, полумуфта и др.), то определяется отношение

= ⋅ ⋅

где K₁ ‒ коэффициент, K₁  0,38  1,48 ⋅ lgd , если d < 150 мм, K₁ = 3,6 при d ≥ 150 мм; K₂ ‒ коэффициент, K₂  0,305 + 0,0014  ; K₃ ‒ коэффициент, K₃  0,65  0,014 ⋅ p , если p ≤ 25 МПа, K3 = 1 при p > 25 МПа.

Давление p должно определяться исходя из прочности прессового соединения. Предварительно можно считать, что p > 25 МПа, если передаваемый момент T ≥ 900 H ⋅ м.

K₁  0,38  1,48 ⋅ lgd 

K₁  0,38  1,48 ⋅ lg33,19 = 2,63

K₂  0,305 + 0,0014 

K₂  0,305 + 0,0014  850 = 1,495

K₃  1

= 2,63 ⋅ 1,495 ⋅ 1 = 3,93

При изгибе отношение

= 0,6 ⋅

= 0,6 ⋅ 3,93 = 2,35

Случай 2. Если исследуется сечение вала, где имеется ступенчатый галтельный переход, то эффективные коэффициенты концентрации напряжений по изгибу K_σ и кручению K_τ определяются:

t = 0,5 ⋅ ( )

t = 0,5 ⋅ (33 30) = 1,5 мм.

Принимаем нестандартное значение r = 0,5 мм. Отношения:

= = 3

= = 0,01

Тогда принимаем = 2,1, = 1,65 и отношение:

= = 2,36

= = 1,94

Случай 3. Если исследуется сечение вала, где имеется шпоночный паз, то коэффициенты K_σ и K_τ определяются = 1,7,1, = 2,05

Если поверхностное упрочнение отсутствует (как в рассматриваемом случае), K_V = 1,0.

Определяем коэффициенты концентрации напряжений в опасном сечении при изгибе и кручении соответственно:

=

= = 3,96

=

= = 2,36

Коэффициенты, корректирующие влияние постоянной составляющей цикла напряжений на сопротивление усталости по изгибу и кручению,

= 0,02 + 2 ⋅ ⋅

= 0,02 + 2 ⋅ ⋅ 850 = 0,19

= 0,5 ⋅

= 0,5 ⋅ 0,19 = 0,095

Определяем запасы сопротивления усталости.

Запас сопротивления усталости при изгибе

=

= = 2,87

Запас сопротивления усталости при кручении

=

= = 7,3

Общий запас сопротивления усталости

= = 1,5

= = 2,67 = 1,5

где [s] ‒ минимальный допускаемый запас сопротивления усталости.

Усталостная прочность вала обеспечена.