Курсач ЖБК / Методичні вказівки-ТБКВМ-р9

Розрахунок поперечного армування ведеться методом фермової аналогії

(рис. 2.9).

Рис. 2.9. Розрахункова схема для визначення площі поперечної арматури методом фермової аналогії: а – схема утворення тріщин; б – фермова модель згинального елемента

Значення кута визначається за таблицею у додатку Ґ в залежності від:

21

тобто 1 0,6 .

Отже:

ctg tg 0,9 190 1,118 206 11,5 0,6 6,138 2,900 , 44270

тоді min 21,8o .

Мінімально потрібний переріз поперечної арматури за розрахунком

складає:

де Sw призначено шляхом дотримання наступного правила: на приопорних ділянках, рівних при рівномірно розподіленому навантаженні ¼ прольоту, поперечне армування ставиться з кроком не більше h/2 та 150 мм (в

будь-якому випадку не більше за 0,75d). Для плити, що проектується:

рекомендується ставити й в середині прольоту з максимальним кроком 0,75d.

Кількість зварних каркасів поперечної арматури приймаємо рівною кількості стрижнів переднапруженої арматури (4 шт.). Тоді переріз одного стрижня:

22

Тобто умова (2.11) виконується.

Таблиця 2.4

Рекомендовані мінімальні коефіцієнти поперечного армування w

плити у випадку достатності міцності бетонного похилого перерізу

Якщо VEd VRd ,c , то міцність бетону на дію поперечної сили є достатньою.

В такому випадку для порожнистих плит поперечне армування рекомендується

ставити конструктивно при збереженні правил підбору його кроку аналогічно,

як у п. 2.3.3. Для плити, що проектується:

або

23

де w – з табл. 2.4.

Кількість зварних каркасів поперечної арматури приймаємо рівною кількості стрижнів переднапруженої арматури (4 шт.). Отже, мінімальна площа одного стрижня поперечної арматури:

Asw1стр,min Asw,min / 4 33,0 / 4 8,25 мм2 0, 0825 см2 .

Враховуючи мінімально можливий діаметр арматури А240С 6 мм з

Asw1стр 0,283 см2 > 0,0825 см2 , ставимо саме такий діаметр з прийнятим кроком

Sw 100 мм .

2.3.5. Конструювання збірної панелі перекриття

Для конструювання панелі використаємо результати розрахунків у п.п. 2.3.1 та 2.3.3, за якими встановлене необхідне повздовжнє армування 4Ø14

А800С та поперечне армування у приопорних ділянках з 4-х зварних плоских каркасів з поперечним армуванням Ø6 А240С (крок 100 мм).

Крім наведених сталевих елементів у збірних круглопорожнистих панелях перекриття передбачають:

-зварну сітку С-1 з Ø4 Вр-1 200х200 біля верхньої грані плити по всій її площині для сприйняття монтажних зусиль та часткового защемлення в

цегляній стіні; - конструктивні сітки С-2 та С-3 (див. рис. 2.10) для підсилення і

перерозподілу (вирівнювання) зусиль у середині прольоту та опорних ділянках;

- монтажні петлі М10-150 (6 позиція).

Креслення панелі – див. рис. 2.10, специфікацію в табл. 2.5 та 2.6,

відомість витрати сталі в табл. 2.7. Форма оформлення таблиць у кресленнях наведена у додатку Д.

24

2.4. Розрахунок і конструювання залізобетонного ригеля перекриття

Основні вхідні данні:

-загальний переріз наведений на рис. 2.2;

-арматура повздовжня – А400С з f yd 365, 0 мПа , so 1, 74‰ ;

поперечна – А240С з f ywd 170 мПа .

2.4.1. Розрахункові зусилля у ригелі

Багатопрольотні нерозрізні ригелі, які умовно шарнірно спираються на зовнішні несучі стіни розраховуємо тільки на вертикальні навантаження. При відмінності між довжинами прольотів не більше, ніж 20%, ригель допускається розраховувати, як рівнопрольотну нерозрізну балку. Відповідний розподіл огинаючих епюр зусиль (згинальних моментів М) наведений у додатку Е.

Наведені огинаючі епюри враховують можливість нерівномірного прикладення тимчасового навантаження, а також допустимі пластичні деформації у залізобетонних перерізах.

Найбільші зусилля на даній епюрі, за якими підбирають основне розрахункове армування (епюра поперечних сил V – на рис. 2.11):

Е для 7-ї точки (випадок відсутності тимчасового навантаження в середньому прольоті);

27

Рис. 2.11. Епюра поперечних сил V в ригелі

2.4.2. Розрахунок нормальних перерізів ригелю на згинальний

момент

Розрахунок ведеться аналогічно панелі перекриття з врахуванням

відсутності переднапруження в арматурі.

Гранична відносна висота стиснутої ділянки бетону:

де cu 3,cd 3, 23‰ (для бетону С 16/20);

so 1, 74‰ (для арматури А400С без врахування переднапруження).

Для визначення необхідної площі арматури слід врахувати, що стиснута ділянка в середині прольотів (де знак моментів M „+”) буде знаходитися біля верхньої грані балки (рис. 2.12,а), над опорами (де знак M „-”) – біля нижньої грані.

Виключенням може бути значення M min , яке розраховується для середини прольоту, але може мати знак „-”, в такому випадку стиснутою буде нижня грань.

28

Рис. 2.12. Розташування стиснутої ділянки бетону та робочої арматури As

при: а) М>0; б) М<0

Захисний шар бетону:

cnom cmin cdev 25 10 35 мм ,

де сmin s 25 мм.

Прив’язка 1-го ряду робочої арматури до грані (рис. 2.13):

Якщо робоча арматура буде встановлюватися в 2 ряди, то (рис. 2.13):

де cs max s ;30 мм 30 мм .

Рис. 2.13. Прив’язка робочої арматури

Розрахунок нормального перерізу І (ІІІ):

29

де d h a 700 75 625 мм (2-хрядне розташування робочої арматури).

Відповідні табличні коефіцієнти (додаток В):

0,340 R 0, 650 ;

0,864 .

Висота прямокутної епюри стискаючих напружень:

x d 0,8 0,340 625 170 мм 350 мм .

Необхідний переріз робочого армування:

0,18 R 0, 650 ; 0,928 ;

x d 0,8 0,18 625 90 мм hf 350 мм ;

0,30 R 0, 650 ; 0,880 ;

x d 0,8 0,30 625 150 мм 350 мм ;

30