Тоннели 4 курс / тоннели / Тоннели / Тоннели / Курсовик (2)

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА

ГОУВПО

ПГУПС

Кафедра: «Изыскания и проектирование железных дорог»

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ

«ПРОЕКТИРОВАНИЕ УЧАСТКА НОВОЙ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЙ ЛИНИИ»

Выполнил: Каменев А. В.

ст. гр: МТ-201

Руководитель: Суровцева О. Б.

Санкт-Петербург

2005 г.

1.Результаты расчета плана линий.

№	Местоположение кривых			R, м	α, град	T, м	К, м	Длина прямых участков пути, м
	ВУ	начало	конец
1	15+00,00	8+00,00	21+00,00	2000	35	630,60	1221,11	800,00
								1450,00
2	40+50,00	35+50,00	45+50,00	3000	15	394,96	785
								3400,00
3	84+75,00	79+50,00	90+00,00	1800	45	745,58	1413
								1350,00
4	108+50,00	103+50,00	113+50,00	2000	25	443,39	872,22
								1650,00
							4291,33	8650,00

T=R*tgα/2

K=πRα/180

2.Приближенный расчет стока.

2.1.Расчет дождевого стока.

Максимальный расчет дождевого стока вероятности превышения 1% для водосбора определяют по номограммам.

Площади водосборов:

F₁=9,34км²

F₂=1,05км²

F₃=0,85км²

Уклон главного лога:

I_л= (Н_в-Н_к)/L_л

Где Н_в ,Н_к – отметки земли соответственно в вершине лога и у искусственного сооружения, т.е. в конце лога, м.

L_л- длина главного лога, км.

Ливневой район №9

Группа климатических районов №2

I_л1=(182,7-163,4)/3,15=6,1

I_л2= (170-162,8)/1,75=4,1

I_л3= (200,7-179)/1,15=18,8

2.2.Расчет стока от снеготаяния.

Озерность первого водосбора 4%. Второго и третьего водосборов 0%.

Заболоченность условно принимаем 1% для всех участков.

Элементарный модуль стока 1,5%

3.Определение величины стока по СНиП.

3.1.Определение величины ливневого стока по СНиП.

Максимальный мгновенный расход воды дождевых паводков определяется по формуле предельной интенсивности стока.

Q^л_р% = q’_1% φH’_1%δλ_p%F

Где q’_1% - максимальный модуль стока, м3 с ежегодной вероятностью превышения Р=1%, выраженной в долях от произведения φН_1% при δ = 1.

H’_1%- минимальный суточный слой осадков, мм, вероятностью превышения Р = 1%. Определяемый по данным ближайших к бассейну исследуемого водотока метеорологических станций.

φ- сборный коэффициент стока.

δ- коэффициент, учитывающий влияние водохранилищ, прудов и проточных озер.

λ_p%- переходный коэффициент.

F- площадь водосбора.

Гидроморфометрическая характеристика русла исследуемого водотока Ф_р определяется по формуле:

Ф_р= 1000L_л/χ_рI_л^χF^¼(φH’_1%)^¼

Где L_л – длина лога водосбора, км

χ_р – гидравлический параметр, принимаемый в зависимости от характеристик русла, м/мин

^χ_л- средневзвешенный уклон лога

φ= ((С₂φ₀)/(F+1)ⁿ⁶)*(I_с/50)ⁿ⁵

где С₂ – эмпирический коэффициент, принимаемый для лесной и тундровой зоны равным 1.2; для остальных природных зон – 1.3

φ₀ – сборный коэффициент стока для водосбора, принимается в зависимости от типа почв водотока

n₅ - параметр, принимаемый в зависимости от типа почв водосбора и природной зоны

n₆ – параметр, принимаемый для лесотундры и лесной зоны равным 0.07, для остальных природных зон – 0,11

φ1 = (1,2*0,56/(9,34+1)^0,07)*(6,1/50)^0,5 = (0,672/1,178)*0,349 = 0,2

φ2 = (0,672/(1,05+1)^0,07)*(4,1/50)^0,5 = 0,639*0,286 = 0,18

φ3 = (0,672/(0,85+1)^0,07)*(18,8/50)^0,5 = 0,644*0,613 = 0,39

Ф_р1 = 1000*3,15/(11*6,1^(1/3)*9,34^(1/4)*(0,2*100)^(1/4)) = 3150/73,86 = 42,65

Ф_р2 = 1000*1,75/(11*4,1^(1/3)*1,05^(1/4)*(0,18*100)^(1/4)) =1750/36,5 = 47,95

Ф_р3 = 1000*1,15/(11*18,8^(1/3)*0,85^(1/4)*(0,39*100)^(1/4)) = 1150/21,98 = 52,32

Q^л_р%1 = 0,0718*0,2*100*0,8*1,0*9,34 = 10,72

Q^л_р%2 =0,0633*0,18*100*1,0*1,0*1,05 = 1,2

Q^л_р%3 =0,0577*0,39*100*1,0*1,0*0,85 = 1,9

3.2.Определение величины стока весеннего половодья.

Величина стока весеннего половодья определяется по формуле

Q^сн_р%= К₀h_р%μδ₁δ₂F/(F+F1)ⁿ¹

Где К₀ – параметр, характеризующий «дружность» весеннего половодья

h_р% - расчетный слой суммарного весеннего стока половодья заданной вероятности превышения Р, мм.

μ – коэффициент, учитывающий неравенство статистических параметров слоя стока и максимальных расходов воды

δ₁ – коэффициент, учитывающий снижение максимального расхода воды в заселенных районах

δ₂ – коэффициент, учитывающий снижение максимального расхода воды в заболоченных бассейнах

F1 – дополнительная площадь водосбора, км2, учитывающая изменение максимального расхода в зависимости от геометрических и гидроморфологических характеристик бассейна

n₁ – коэффициент, учитывающий изменение модуля стока в зависимости от площади бассейна

δ₁= α₁/(F_л+1)ⁿ²

Где F_л – залесенность водосбора

δ₂= 1-β*lg(0.1F_б+1)

Где β – коэффициент, принимаемый в зависимости от типа болот на водосборе

F_б – относительная площадь болот и заболоченных лесов и лугов в бассейне

δ₂1 = 1-0,8*lg(0.1*1+1) = 0.967

δ₂2 = 1-0.8*lg(0.1*1+1) = 0.967

δ₂3 = 1-0.8*lg(0.1*1+1) = 0.967

δ₁1 = 1.0/(3+1)^0.16 = 0.8

δ₁2 = 1.0/(3+1)^0.16 = 0.8

δ₁3 = 1.0/(3+1)^0.16 = 0.8

Q^сн_р%1 = 0.005*260*1.0*0.967*0.8*9.34/(9.34+1)^0.17 = 9.39/1.488 = 6.3

Q^сн_р%2 = 0.005*260*1.0*0.967*0.8*1.05/(1.05+1)^0.17 = 0.93

Q^сн_р%3 = 0.005*260*1.0*0.967*0.8*0.85/(0.85+1)^0.17 = 0.77

Все полученные значения сводим в таблицу:

№	Местоположение ПК+м	F км2	Iл	Полученный расход Q м3/с
				Приближенный		По СНИП
				Qл	Qс	Qл	Qс
1	2	3	4	5	6	7	8
1	3+000,00	9,34	6,1	80	10	10,72	6.3
2	5+000,00	1,05	4,1	14	3	1,2	0.93
3	12+200,00	0,85	18,8	14	2	1,9	0.77

4.Подбор водопропускных сооружений.

Номер сооружения	Местоположение оси сооружения, ПК + …м	Площадь водосбора, F, км	Уклон главного лога, Iл	Расчетный расход, Q1%, м3/с	Высота подпора воды, hп, м	hп + 0,5	Высота насыпей по оси сооружения, м	Высота насыпи по конструктивным условиям, м	Тип сооружения	Размер отверстия сооружения, м
1	3+00	9,34	6,1	17,02	2,3	2,8	5	3,11	ПЖБТ	3,0
2	5+00	1,05	4,1	2,13	1,1	1,6	3,6	3,57	КЖБТ	2,0
3	12+20	0,85	18,8	2,67	1,15	1,65	4,4	3,57	КЖБТ	2,0