3. Проверяем фактическое среднее давление рIi, под подошвой фундамента 2ф21.9-3 и конструируем фундамент:

= ≤R,

Qf = 53 кН - вес фундамента 2Ф21.9-3;

Qk - вес колонны с учётом её заделки в фундамент на 0,6м,

Qk= 0,42×3,6×24=13,8 кН;

Qр – вес ригеля, Qр = 0,4×0,4×5,6×24=21,5 кН;

Qп – вес ограждающей панели подвала при шаге колонн 6,0м,

Qп = 0,34×3×6×13=79,6 кН;

G1 – пригрузка фундамента грунтом ниже пола подвала,

G1 = (V0 – Vф) ×γ = (2,12 × 0,9-53/24) ×18 = 31,7 кН;

G2 – пригрузка фундамента грунтом с внешней стороны панели подвала,

G2 =2,1×0,51×2,25×18 =43,4 кН;

G3 - пригрузка от пола подвала,

G3 = (2,1×1,25 – 0,42) ×0,2×22= 10,8 кН.

=138,5 кПа.

Разница значений R и рII для отдельно стоящих фундаментов не должна

превышать 20%, причем рII всегда должно быть меньше или равно R:

Δ= *100%=15,8%

Разница между расчетным сопротивлением грунта основания R и средним

давлением, под подошвой отдельно стоящего фундамента рII составляет 15,8%.

Такая разница в случае отдельного фундамента допустима. Попытка снизить ее

путем перехода на фундамент марки 2Ф18.9-3 с размерами подошвы 1,8х1,8 м

приведет к увеличению рII до 430 кПа, т.е. тогда рII.>R. Окончательно принимаем отдельный одноблочный фундамент 2Ф21.9-3 (рис.2).

Рис. 2 Схематический разрез фундамента под наружную колонну здания каркасного типа.

Строительная организация на момент начала строительства не располагает

возможностью получать в больших количествах товарный бетон для устройства

монолитных фундаментов больших размеров в плане. Решено использовать

сборные одноблочные фундаменты стаканного типа марки 2Ф21.9-3, которые в

случае необходимости (если их размеры в плане недостаточны) будут опираться

на песчаную подушку из крупного песка. Карьер такого песка расположен

недалеко от строительной площадки.

Определяем давление pII под подошвой сборного фундамента колонны.

Учитываем нагрузки от сооружения , собственного веса фундамента

2Ф21.9-3 Qф,II = 54,0 кН , пригрузки на нем от собственного веса грунта обратной засыпки Qгр,II с удельным весом γз,II = 18 м3/кН , а также от

бетонного пола подвала толщиной 0,2 м с удельным весом γп,II =22 м3/кН.

Затем проверяем возможность опирания его на мягкопластичную глину по

условию pII ≤ R.

Определяем общий объем фундамента вместе с грунтовой пригрузкой

Vo = A·h= ·0,9= 3,97

Объем фундамента 2Ф21.9-3: Vф = = =3,97 , (24кН/м3– удельный

вес железобетона).

Объем грунтовой пригрузки Vгр =Vo – Vф = 3,97–2,25= 1,72 .

Вес грунтовой пригрузки Qгр, II = 1,72·18=30,96 кН (18 м3/кН – удельный вес

грунта обратной засыпки).

Вес пригрузки от пола подвала Qпп, II = ( - )·0,2·22=18,7 кН.

Общий вес фундамента с пригрузкой грунтом обратной засыпки и полом

подвала в пределах плана фундамента:

QII = Qф,II + Qгр,II + Qпп, II = 54+30,96+18,7=103,66 кН.

Давление под подошвой фундамента:

pII= = =138.5 кПа.

Фундамент марки 2Ф21.9-3 – имеет третью несущую способность плиты

(допустимое давление под подошвой плиты р – до 350 кПа, у нас рII=104,46 кПа), то есть марка фундамента выбрана правильно.