3. Определение тепловой мощности системы отопления
3.1.1. Пронумеруем все помещения (кроме ванных и туалетов) на первом и втором этажах и каждому из них в зависимости от назначения присвоим соответствующий индекс: ЖК - жилая комната, К - кухня, Кр - коридор, Пр -прихожая, Лк - лестничная клетка. Определим размеры и площади наружных ограждений и занесем их в табл. 3.1.
3.1.2. Вычисляем основные потери теплоты через ограждающие конструкции:
Qогр = К·F· (tв - tх.п.) ·n [Вт],
где К - расчетный коэффициент теплопередачи ограждения в Вт/(м² ·°С);
F- площадь наружного ограждения в м²,
tв - расчетная температура внутреннего воздуха для рассматриваемого помещения в °С;
tх.п.- средняя температура наиболее холодной пятидневки, °С ;
n- коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху.
3.1.3. Находим теплопотери каждого помещения, Вт:
Qпом.
=
,
где Квх.дв. - коэффициент учитывающий добавочные потери,
Qв – расход теплоты на нагревание наружного воздуха, поступающего в помещение в следствие естественной вытяжки, Вт,
Qбыт - тепловыделения человеком, Вт.
3.1.4. Расход теплоты Qв на нагревание наружного воздуха определяем по формуле только для жилых комнат, Вт:
Qв = (tв - tн.a.) · Fп,
где tн.a.- средняя температура наружного воздуха для наиболее холодного периода, °С;
Fп - площадь пола жилой комнаты, м².
3.1.5. Бытовые тепловыделения принимаем в размере 21 Вт на 1 м² каждого помещения, в котором предусматривается установка отопительного прибора.
3.1.6. Включаем теплопотери коридоров и прихожих Qкор в расход теплоты на отопление ближайших угловых помещений и определяем расчетную тепловую мощность системы отопления этих комнат:
Qp = Qnoм. + Qкоp., [Вт],
для остальных помещений принимаем Qp = Qпом.
3.1.7. Расчет теплопотерь выполняем в табличной форме (таблица 3.1) и заканчиваем его определением тепловой мощности системы отопления всего здания.
4. Конструирование системы отопления
На плане этажа показываем размещение отопительных приборов и стояков (рис.4.1), а на плане подвала вычерчиваем разводку подающей и обратной магистралей (рис.4.2), Л.11.
5. Гидравлический расчет системы отопления
Длины северной и южной ветвей системы, показанные на плане подвала, практически одинаковы. Суммарные теплопотери северного фасада составляют 17420 Вт, а южного 15770 Вт. Поэтому главное циркуляционное кольцо будет проходить по северному фасаду через наиболее удаленный от теплового ввода стояк 1. В приближенном масштабе (1:100) вычерчиваем аксонометрическую схему главного циркуляционного кольца и разбиваем его на расчетные участки (рис.5.1.).
За первый участок принимаем трубы конвектора второго этажа, присоединенного к стояку 1. Для каждого участка определяем тепловую нагрузку, длину и расход теплоносителя:
,
кг/час.
где, Q - тепловая нагрузка на участке, Вт,
с - удельная теплоемкость воды в Кдж/(кг ·°С),
tг, to - температуры горячей и обратной воды, соответственно равные tг = + 95 °С; to = +70 °С - температурный график отпуска тепла в ЖКХ.
3,6 - коэффициент перевода Вт в КДж/кг.
Полученные данные заносим в табл. 5.1.
Из таблицы видно,
что суммарная длина всех участков
главного циркуляционного кольца
Таблица 3.1
Расчет теплопотерь здания
№ помещения
|
Наиме- нование помеще ния и tв, °С
|
Обозначение ограж- дающ. констр.
|
Размеры,
м
|
Ори ента ция.
|
Пло- щадь, м²
|
(tв to)·n, °C
|
К, Вт/ м²·°С
|
Qorp
Вт
|
Кд+1
Вт
|
Qorp· Кд, Вт
|
Qвозд
Вт
|
Qбыт
Вт
|
Qпом
Вт
|
Qpacч.
Вт
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11 |
12
|
13
|
14
|
15
|
|
|
НС
|
6,5×3,3
|
З
|
21,5
|
65
|
0,544
|
1030
|
1,0
|
1080
|
|
|
|
|
|
|
ТО
|
1,4×1,7
|
З
|
2,4
|
65
|
1,376
|
180
|
1,0
|
190
|
|
|
|
|
101
|
ЖК,
|
НС ТО |
3,4×3,3 1,8×1,7
|
С С
|
11,2 3,1
|
65 65
|
0,544 1,376
|
540 240
|
1,1 1,1
|
590 260
|
|
|
|
2900+ +120
|
|
|
Пл
|
6,0×2,7
|
-
|
16,2
|
65×0,75
|
0,36
|
280
|
1,0
|
280
|
840
|
340
|
2900
|
3020
|
102
|
К 15
|
НС
|
3,1×3,3
|
С
|
10,2
|
58
|
0,544
|
440
|
1,1
|
480
|
|
|
|
|
|
|
ТО |
1,4×1,7
|
С
|
2,4
|
58
|
1,376
|
160
|
1,1
|
180
|
|
|
|
|
|
|
Пл
|
2,6×1,6
|
|
4,5
|
58×0,75
|
0,36
|
70
|
1,0
|
70
|
|
90
|
640
|
|
103
|
Кр+П,
|
—
|
―
|
|
7,7
|
58×0,75
|
0,36
|
120
|
1,0
|
120
|
|
―
|
120
|
―
|
|
16
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
104
|
Лк,15
|
НС ТО |
3,0×6,3 1,4×1,4
|
С С
|
18,9 2,0
|
59 59
|
0,544 1,376
|
820 140
|
1,1
|
900 150
|
|
|
|
|
|
|
ДД |
1,2×2,2
|
С
|
2,6
|
59
|
1,28
|
200
|
2,6
|
540
|
|
|
|
|
|
|
Пл
|
3,0×5,2
|
—
|
15,6
|
59×0,75
|
0,36
|
250
|
1,0
|
250
|
|
|
|
|
|
|
Пт
|
3,0×5,2
|
―
|
15,6
|
59×0,9
|
0,6
|
500
|
1,0
|
500
|
|
270
|
2070
|
2070
|
105
|
Кр,15
|
А Н
|
О Л
|
О Г
|
И Ч
|
Н О
|
102
|
|
|
|
|
|
640
|
640
|
106
|
Кр.,Лк
|
А Н
|
О Л
|
О Г
|
И Ч |
Н О
|
103
|
|
|
|
|
|
120
|
― |
|
16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
107
|
ЖК,
|
НС
|
3,4×3,3
|
С
|
11, 2
|
65
|
0,544
|
540
|
1,1
|
590
|
|
|
|
|
|
22
|
ТО
|
1,8×1,7
|
С
|
3,1
|
65
|
1,376
|
240
|
1,1
|
260
|
|
|
|
2960+
|
|
|
НС
|
6,5×3,3
|
В
|
21,5
|
65
|
0,544
|
103
|
1,1
|
1130 |
|
|
|
+120
|
|
|
ТО
|
1,4×1,7
|
В
|
2,4
|
65
|
1,376
|
180
|
1,1
|
200
|
|
|
|
3080
|
|
|
Пл |
6,0×2,7 |
— |
16,2 |
65×0,75 |
0,36 |
280 |
1,0 |
280 |
840 |
340 |
2960 |
|
Продолжение табл. 3.1
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
108
|
ЖК,
|
НС
|
5,1×3,3
|
В
|
16,8
|
65
|
0,544
|
810
|
1,1
|
890
|
|
|
|
|
|
22
|
НС
|
3,4×3,3
|
Ю
|
11 2 11,2
|
65
|
0,544
|
540
|
1,0
|
540
|
|
|
|
|
|
|
ТО Пл
|
1,4×1,7 4,4×2,0
|
Ю
|
2,4 11,9
|
65 65×0,75
|
1,376 0,36
|
180 210
|
1,0 1,0
|
180 210
|
620
|
250
|
2190
|
2190
|
109
|
ЖК,
|
НС
|
3,0×3,3
|
Ю
|
9 9
|
63
|
0,544
|
460
|
1,0
|
460
|
|
|
|
|
|
20
|
ТО |
1,4×1,7
|
Ю
|
9,9 24 2,4
|
63
|
1,376
|
180
|
1,0
|
180
|
|
|
|
1360
|
|
|
Пл
|
5,2×3,0
|
―
|
15,6
|
63×0,75
|
0,36
|
270
|
1,0
|
270
|
780
|
330
|
1360
|
|
110 |
Пр..
|
Пл
|
1,8×2,8
|
|
5,0
|
59×0,75
|
0,36
|
80
|
1,0
|
80
|
―
|
―
|
80
|
|
|
16
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
111
|
ЖК,
|
НС
|
3,0×3,3
|
Ю
|
9,9
|
63
|
0,544
|
460
|
1,0
|
460
|
|
|
|
1050+
|
|
20
|
ТО
|
1,4×1,7
|
Ю
|
2,4
|
63
|
1,376
|
180
|
1,0
|
180
|
|
|
|
+80
|
|
|
Пл
|
2,8×3,1
|
—
|
8,7
|
63×0,75
|
0,36
|
150
|
1,0
|
150
|
440
|
180
|
1050
|
1130
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
112
|
К, 15
|
НС
|
3,1×3,3
|
Ю
|
10,2
|
58
|
0,544
|
440
|
1,0
|
440
|
|
|
|
|
|
|
ТО
|
1,4×1,7
|
Ю
|
2,4
|
58
|
1,376
|
160
|
1,0
|
160
|
|
|
|
|
|
|
Пл
|
2,8×1,6
|
—
|
4,5
|
58×0,75
|
0,36
|
7
|
1,0
|
70
|
—
|
90
|
580
|
580+
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+120
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
700
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
113
|
Кр.,16
|
Пл.
|
―
|
―
|
7,4
|
59×0,75
|
0,36
|
120
|
1,0
|
120
|
—
|
—
|
120
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
114
|
ЖК, 22
|
НС
|
3,4×3,3
|
Ю
|
11,2
|
65
|
0,74
|
540
|
1,0
|
540
|
|
|
|
—
|
|
|
ТО
|
1,4×1,7
|
Ю
|
2,4
|
65
|
1,18
|
180
|
1,0
|
180
|
|
|
|
|
|
|
НС
|
5,1×3,3
|
3
|
16,8
|
65
|
0,74
|
810
|
1,0
|
850
|
|
|
|
|
|
|
Пл.
|
4,4×2,7
|
―
|
11,9
|
65×0,75
|
0,36
|
210
|
1,0
|
210
|
620
|
250
|
2150
|
2150
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
201
|
ЖК, 22
|
НС ТО |
6,5×3,0 1,4*1,7
|
3 3
|
19,5 2,4
|
65 65
|
0,544 1,18
|
940 180
|
1,0 1,0
|
990 190
|
|
|
|
|
|
|
НС
|
3,4×3,0
|
С
|
10,2
|
65
|
0,544
|
490
|
1,1
|
540
|
|
|
|
3050+
|
|
|
ТО
|
1,8×1,7
|
С
|
3,1
|
65
|
1,376
|
240
|
1,1
|
260
|
|
|
|
+240
|
|
|
Пт.
|
6,0×2,7
|
—
|
16,2
|
65×0,9
|
0,6
|
570
|
1,0
|
570
|
840
|
340
|
3050
|
3290
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
202
|
К, 15
|
НС
|
3,1×3,0
|
С
|
9,3
|
58
|
0,544
|
400
|
1,0
|
440
|
|
|
|
|
|
|
ТО |
1,4×1,7
|
С
|
2,4
|
58
|
1,376
|
160
|
|
180
|
—
|
|
|
|
|
|
Пт.
|
2,8×1,6
|
—
|
4,5
|
58×0,9
|
0,60
|
140
|
|
140
|
|
90
|
670
|
670
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
203
|
Кр.+П
|
Пт.
|
―
|
|
7,7
|
59×0,9
|
0,6
|
240
|
1,0
|
240
|
―
|
―
|
240
|
―
|
|
16
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
205
|
К, 15
|
А Н
|
А Л
|
О Г
|
И Ч
|
Н О
|
202
|
|
|
|
|
|
670
|
670
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
206
|
Кр.+П,
|
А Н
|
А Л
|
О Г
|
И Ч
|
Н 0
|
203
|
|
|
|
|
|
240
|
―
|
|
16
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
207
|
ЖК,
|
НС
|
3,4×3,0
|
С
|
10,2
|
65
|
0,544
|
490
|
1,1
|
540
|
|
|
|
|
|
22
|
ТО
|
1,8×1,7
|
С
|
3,1
|
65
|
1,376
|
240
|
1,1
|
260
|
|
|
|
|
|
|
НС
|
6,5×3,0
|
В
|
19,5
|
65
|
0,544
|
940
|
1,1
|
1030
|
|
|
|
3100+
|
|
|
ТО
|
1,4×1,7
|
В |
2,4
|
65
|
1,376
|
180
|
1,1
|
200
|
|
|
|
240 3340
|
|
|
Пт.
|
6,0×2,7
|
―
|
16,2
|
65×0,9
|
0,6
|
570
|
1,0
|
570
|
840
|
340
|
3100
|
3340 |
208 |
ЖК,22
|
НС
|
5,1×3,0
|
В
|
15,3
|
65
|
0,544
|
740
|
1,1
|
810
|
|
|
|
|
|
|
НС
|
3,4×3,0
|
Ю
|
10,2
|
65
|
0,544
|
490
|
1,0
|
490
|
|
|
|
|
|
|
ТО
|
1,4×1,7
|
Ю
|
2,4
|
65
|
1,376
|
180
|
1,0
|
180
|
|
|
|
|
|
|
Пт.
|
4,4×2,7
|
—
|
11,9
|
65×0,9
|
0,6
|
420
|
1,0
|
420
|
620
|
250
|
2270
|
2270
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 3.1
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|||||||||||||
209 |
ЖК,20 |
НС
|
3,0×3,0
|
Ю
|
9,0
|
63
|
0,544
|
420
|
1,0 |
240
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
ТО
|
1,4×1,7
|
Ю
|
2,4
|
63
|
1,376
|
180
|
1,0
|
180
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
Пт.
|
5,2×3,0
|
—
|
15,6
|
63×0,9
|
0,6
|
530
|
1,0
|
530
|
780
|
530
|
1580
|
1580
|
|||||||||||||
210
|
Пр. 16
|
Пт.
|
1,8×2,8
|
―
|
5,0
|
59×0,9
|
0,6
|
160
|
1,0
|
160
|
―
|
―
|
160
|
—
|
|||||||||||||
211
|
ЖК,20 |
НС
|
3,0×3,0
|
Ю
|
9,0
|
63
|
0,544
|
420
|
1,0
|
420
|
|
|
|
1150+
|
|||||||||||||
|
|
ТО
|
1,4×1,7
|
Ю
|
2,4
|
63
|
1,376
|
180
|
1,0
|
180
|
|
|
|
+260 |
|||||||||||||
|
|
Пт.
|
2,8×3,1
|
―
|
8,7
|
63×0,9
|
0,6
|
300
|
1,0
|
300
|
430
|
180
|
1150
|
1310
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
212
|
К,15
|
НС
|
3,1×3,0
|
Ю
|
9,3
|
58
|
0,544
|
400
|
1,0
|
400
|
|
|
|
610+
|
|||||||||||||
ТО
|
1,4×1,7
|
Ю
|
2,4
|
58
|
1,376
|
160
|
1,0
|
160
|
|
|
|
+230
|
|||||||||||||||
|
|
Пт
|
2,8×1,6
|
―
|
4,5
|
58×0,9
|
0,6
|
140
|
1,0
|
140
|
―
|
90
|
610
|
840
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
213
|
Кр.+ Пр 16
|
Пт..
|
―
|
―
|
7,4
|
59×0,9
|
0,6
|
230
|
1,0
|
230
|
―
|
―
|
230
|
—
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
214
|
ЖК, 22
|
НС
|
3,4×3,0
|
Ю
|
10,2
|
65
|
0,544
|
490
|
1,0
|
490
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
ТО
|
1,4×1,7
|
Ю
|
2,4
|
65
|
1,376
|
180
|
1,0
|
180
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
НС
|
5,1×3,0
|
3
|
15,3
|
65
|
0,544
|
740
|
1,0
|
780
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
Пт
|
4,4×2,7
|
—
|
11,9
|
65×0,9
|
0,6
|
420
|
1,0
|
420
|
620
|
250
|
2240
|
2240
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q =
|
33190
|
|||||||||||||
Находим ориентировочную величину удельных потерь на трение:
,
где Рр - расчетное располагаемое давление в системе отопления в Па;
- доля гидравлических потерь, приходящихся на местные сопротивления = 0,35. (см. литература 12,§86)
В зависимости от заданных расходов теплоносителя G и получения величины Rор по табл.1 прил.3(Л.10) подбираем для каждого участка такой диаметр трубопровода d и скорость движения воды V, при которых фактическое значение будет максимально соответствовать Rор.
Составляем для каждого участка перечень местных сопротивлений и из табл.2 прил.3 (Л.10) определяем значения коэффициентов местных сопротивлений.
Участок 1. Конвектор
«Комфорт-20»
= 1,6
Участок 2. Тройник
на растекание
= 3, тройник на противоток
= 3 ,
= 6.
Участок 3. Крестовина на проход = 3
Участок 4. Поворот на 90° при dy = 15 мм, = 1,5, тройник на проход = 1, итого = 2,5
Участок 5. Два поворота на 90° при dy = 15мм, = 3, тройник на проход = 1, итого = 4.
Участок 6. Два поворота на 90° при dy = 20мм, = 2, тройник на проход = 1, итого =3.
Участок 7. Тройник на проход = 1.
Участок 8. Поворот на 90° при dy = 25мм. = 0,5, вентиль обыкновенный при
dy = 25мм = 9, тройник на противоток = 3, итого = 12,5.
Участок 9. Два поворота 90°при dy = 32мм = 0,6
Участок 10. Тройник на растекание = 3, вентиль обыкновенный при dy =25мм. = 9, поворот на 90° при dy = 0,5, итого = 12,5
Участок 11. Тройник на проход = 1.
Участок 12. Два поворота на 90° при dy = 20мм. = 2, тройник на проход = 1, итого = 3
Участок 13. Тройник на проход = 1, два поворота на 90° при dy = 20мм, = 2, итого = 3
Участок 14. Поворот на 90° при dy = 15, = 1,5.
Участок 15. Крестовина на проход = 2.
Из табл.3 прил.3,
(Л.10) по известным значениям
и V
находим для каждого участка величину
потерь давления в местных сопротивлениях
Z.
Заполняем все графы таблицы предварительного
гидравлического расчета, вычисляем
общие потери давления в главном
циркуляционном кольце
(Rχℓ
+ Z)
и сравниваем их с величиной расчетного
располагаемого давления
Рр. Как видно
из таблицы
(Rχℓ
+ Z)
= 6629 Па < 8000 Па.
Расхождение между ними составляет 22,1 %, что недопустимо. Для увеличения потерь давления уменьшаем диаметры участков № 6, 13 и результаты пересчета заносим в таблицу окончательного расчета. Теперь расхождение между величинами (Rχℓ + Z) и Рр составляет 2,3 %, что находится в допустимых пределах (< 10 %).
Определяем расчетное располагаемое давление для ближайшего к узлу ввода стояка №4:
где (R + Z) уч.8.9.10 - сумма потерь давления на участках 8,9,10, которые являются общими как для главного циркуляционного кольца, так и для циркуляционного кольца через стояк № 4, Па,
.
Принимаем диаметры трубопроводов на участках № 17 - 21 равными dy = 15мм, и в таблице 5.1 производим расчет стояка №4.
Потери давления (Rl + Z)уч.16-21 = 1011,3 Па значительно меньше Ррст.4 = 5959 Па. Для погашения избыточного давления на подающем или обратном стояке (участок 19 или 20) устанавливаем расчетную дроссельную шайбу dш. Диаметр расчетной шайбы определяется по следующей формуле:
мм.
где Gст. - расход теплоносителя в стояке №4 (участок 19, 20), кг/ч;
Ризб – величина избыточного давления в Па.
3,54 – экспериментальный коэффициент
ΔРизб =
,
ΔРизб = 8000 – 2041-1011,3 = 4947,7 Па.
Таблица 5.1
Гидравлический расчет трубопроводов систем отопления
№, уч-ка |
Q, Вт. |
G, Кг/ч. |
ℓ, м
|
dy, мм
|
u, м/с
|
R, Па/м
|
R ×ℓ, Па
|
∑ξ
|
Z, Па
|
R ×ℓ+Z, Па
|
dy, мм
|
u, м/с
|
R, Па/м
|
R×ℓ ∑ξ Па
|
Z, Па
|
Rχℓ+Ζ
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
13
|
14
|
15
|
16
|
17
|
18
|
1
|
1645
|
56,6
|
2,0
|
20
|
0,044
|
2,24
|
4,4
|
11,6
|
1,6
|
6,0
|
|
|
|
|
|
|
6,0
|
2
|
1645
|
56,6
|
3,2
|
15
|
0,083
|
8,6
|
27,5
|
6,0
|
21,5
|
49,0
|
|
|
|
|
|
|
49,0
|
3
|
3290
|
113,2
|
3,3
|
15
|
0,165
|
41Д
|
135,6
|
2
|
27,3
|
162,9
|
|
|
|
|
|
|
162,9
|
4
|
6310
|
217,0
|
5,7
|
15
|
0,319
|
141
|
803,7
|
2,5
|
126
|
929,7
|
|
|
|
|
|
|
929,7
|
5
|
7620
|
262,1
|
1,0
|
15
|
0,385
|
210
|
210
|
4,0
|
297
|
507
|
|
|
|
|
|
|
507,0
|
6
|
9690
|
333,3
|
3,0
|
20
|
0,258
|
64,0
|
192
|
3,0
|
99
|
291,0
|
15
|
0,49
|
330
|
990
|
4
|
481
|
1471
|
7
|
11000
|
378,3
|
4,0
|
20
|
0,292
|
31
|
324
|
1,0
|
42,5
|
366,5
|
|
|
|
|
|
|
366,5
|
8
|
17420
|
599,1
|
5,0
|
25
|
0,290
|
61
|
305,0
|
12,5
|
530
|
835,0
|
|
|
|
|
|
|
835,0
|
9
|
33190
|
1141,5
|
7,0
|
1 35
|
0,310
|
48
|
336
|
0,6
|
28,9
|
365
|
|
|
|
|
|
|
365,0
|
10
|
17420
|
599,1
|
5,1
|
25
|
0,290
|
61
|
311,1
|
12,5
|
530
|
841,1
|
|
|
|
|
|
|
841,1
|
11
|
11000
|
378,3
|
4,1
|
20
|
0,292
|
31
|
332,1
|
1,0
|
42,5
|
373,6
|
|
|
|
|
|
|
373,6
|
12
|
9690
|
333,3
|
3,1
|
20
|
0,258
|
64
|
198,4
|
3,0
|
99,0
|
297,4
|
|
|
|
|
|
|
297,4
|
13
|
7620
|
262,1
|
1,0
|
20
|
0,201
|
38,1
|
38,1
|
3,0
|
60,1
|
98,2
|
15
|
0,385
|
210
|
210
|
4
|
297
|
507,0
|
14
|
6310
|
217,0
|
5,8
|
15
|
0,319
|
141
|
817,8
|
2,5
|
126
|
943,8
|
|
|
|
|
|
|
943,8
|
15
|
3290
|
113,2
|
3,3
|
15
|
0,165
|
41,1
|
135,6
|
2,0
|
27,3
|
162,9
|
|
|
|
|
|
|
162,9
|
Расчет стояка №4 с целью установки дроссельной шайбы на подающем или обратном стояке, dш, мм.
|
|||||||||||||||||
16
|
1670
|
57,4
|
2,0
|
20
|
0,045
|
2,4
|
4,8
|
1,6
|
1,6
|
|
|||||||
17
|
1670
|
57,4
|
3,2
|
15
|
0,085
|
9,3
|
29,8
|
6,0
|
22,1
|
||||||||
18
|
3340
|
115,0
|
3,3
|
15
|
0.171
|
42
|
138,6
|
2,0
|
28,1
|
||||||||
19
|
6420
|
220,8
|
1,6
|
15
|
0,326
|
148
|
236,8
|
1,5
|
76,0
|
||||||||
20
|
6420
|
220,8
|
1,6
|
15
|
0,326
|
148
|
236,8
|
1,5
|
76,0
|
||||||||
21
|
3340
|
115,0
|
3.3
|
15
|
0,171
|
42,0
|
138,6
|
20,0
|
28,1
|
||||||||
=8000-2041-1017,3=4941,7Па.
,что
недопустимо . 
,что
допустимо.
Уменьшим диаметры на участках 6,13 с 20мм. на 15мм.
после пересчета получим общее
сопротивление стояка № 4
Па.,к
установке принимаем дроссельную шайбу
dш = 6,5 мм