3.3. Размещение площадок раздельных пунктов на однопутных линиях

Размещение площадок раздельных пунктов производится исходя из условий обеспечения требуемой по заданию расчетной пропускной способности N_р. Из этого наибольшее время хода пары поездов по любому перегону:

, (1)

где t_т и t_о – соответственно время хода поезда в направлении «туда» и «обратно», мин;

τ₁ + τ₂ – время станционных интервалов (при автоблокировке можно принимать равное 4 мин);

t_рз = 3 мин – время на разгон и замедление поезда.

Ось раздельного пункта намечается тогда, когда рассчитанное суммарное время по всем предшествующим элементам по обоим направлениям, с учетом сопротивления от кривых (по приведенным уклонам всех запроектированных элементов профиля) будет равно времени, рассчитанному по формуле (1) или меньше на 1 - 2 мин. Приведенный уклон представляет собой алгебраическую сумму действительного и эквивалентного уклонов, т.е. і_пр = ± і + і_э(к).

Расчетное время хода поездов (мин) на 1 км пути следует определять по табл. 2 Приложения 2. Вычисления рекомендуется производить в табличной форме (табл. 3).

Таблица 3

Ведомость расчета времени хода пары поездов по перегону

№ элемента

Уклоны, ‰

Длина элемента профиля, км

Расчетное время хода, мин

Сумма времени хода, мин

«туда»

«обратно»

«туда»

«обратно»

ід

іэ(к)

іпр

ід

іэ(к)

іпр

на 1 км

на элемент

на 1 км

на элемент

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

1 2 …

∑t

4. Расчет стока воды, выбор типов и отверстий водопропускных сооружений

Одновременно с проектированием плана и профиля каждой трассы производится размещение водопропускных сооружений в местах пересечения трассой постоянных и периодических водотоков. Для этого на профиле в пониженных местах (за исключением седловин) размещают водопропускные сооружения. Предварительно на карте проводят линии главного (продольного) и второстепенных (поперечных) водоразделов, рис. 11.

Рис. 11. Установление местоположения водопропускных сооружений и границ водосборов:

а, б, в, г – места размещения водопропускных сооружений; 1, 2, 3, 4, 5 – водораздельные точки;

I - простые водосборы с одним логом; II - сложный водосбор с несколькими логами

Линии поперечных водоразделов проводятся от водораздельных точек на трассе по нормали к горизонталям вверх по косогору до пересечения с ближайшим водоразделом.

Если отсутствуют явно выраженные лога, то водопропускные сооружения, особенно при больших уклонах трассы, намечаются через 2 - 3 км по длине трассы с устройством необходимых разделяющих бассейны дамб.

Площади бассейнов определяются с помощью планиметра или палетки и выражаются в км².

В курсовом проекте детальный расчет стока можно выполнять только для одного характерного бассейна (по очертанию в плане, крутизне уклонов и площади).

Для остальных бассейнов расходы допускается определять приближенно в зависимости от их площадей и удельного расхода q стока с 1 км² площади расчетного бассейна для вероятностей превышения 1 %.

По согласованию с руководителем проекта, на стадии выбора направления и сравнения вариантов, может быть использован приближенный метод /6/, который излагается ниже.

Расход ливневого стока Q_н 1 %-ной вероятности превышения для бассейнов с песчаными и супесчаными почвами определяется в функции площади бассейна F и уклона главного лога бассейна I_л по номограмме (рис. 12). Для чего на карте-схеме (рис. 13) устанавливают номер ливневого района, а по таблице 4 – номер группы климатического района.

Таблица 4

Группа климатических районов	Номер ливневых районов	Группа климатических районов	Номер ливневых районов
I II III	10 7; 8; 9 5;6	IV V -	3 а) и 4 1; 2; 3 -

Расход стока воды при снеготаянии при вероятности превышения, равной 1 % , определяется по номограмме (рис. 14) в функции площади бассейна F, элементарного модуля снегового стока С_1%, степени заболоченности и озерности. Величина С_1% определяется по карте изолиний (рис. 15).

Степень заболоченности и озерности определяется отношением (в процентах) площади болот и озер к общей площади бассейна. Если болота отсутствуют, то расчет ведут для условной 1 %-ной заболоченности.

При степени озерности более 20 % влияние заболоченности не учитывается, и расчет ведется для озерности 20 % и заболоченности 1 %.

Расходы других вероятностей превышения рассчитывают по формуле:

Q_р = Q_н · K_с,

где K_с – поправочный коэффициент, равный 1,37 при р = 0,3 % и 0,87 при р = 2 %.

Для определения расхода Q_max, вероятности превышения р = 0,3 %, полученный расход Q_н (по номограмме) умножается на поправочный коэффициент К_л, определяемый по табл. 5, то есть

Q_max= Q_н · К_л.

Таблица 5

Вероятность превышения паводка р, %	Поправочный коэффициент Кл при грунтах бассейна
	Суглинистых и глинистых	Песчаных и супесчаных	Рыхлых (осыпях)
0,3 1,0 2,0	1,46 1,05 0,88	1,39 1,00 0,84	1,32 0,96 0,80

Расход стока при снеготаянии рассчитывают для районов, расположенных севернее пунктирной линии, изображенной на рис. 15; южнее указанной линии расчеты ведут только для ливневого стока.

Выбор типов и величины отверстий водопропускных сооружений ведут по доминирующему стоку воды. Выбор типа малого водопропускного сооружения зависит от характера водотока, природных условий района проектирования, потребной водопропускной способности и высоты насыпи. Необходимо также учитывать стоимость сооружения /7/. Определение величины отверстий малых водопропускных сооружений производится, как правило, с учетом аккумуляции воды перед ними.

Расчет с учетом аккумуляции запрещается там, где доминирующим расходом является расход при снеготаянии (при наличии снежных заносов перед сооружением), а также в горных районах, в условиях вечной мерзлоты.

В связи с тем, что выполнение расчетов с учетом аккумуляции в полном объеме весьма трудоемко, в курсовом проекте разрешается выполнение гидравлических расчетов без учета аккумуляции. Кроме того, должны соблюдаться конструктивные требования, согласно которым толщина засыпки над сводом бетонных или железобетонных труб (до подошвы рельса) должна быть не менее 1 м, для металлических (в том числе гофрированных) труб – не менее 1,2 м. Минимальная высота насыпи для размещения различных типов труб приведена в табл. 6.

Таблица 6

Минимальная высота насыпи для размещения труб по конструктивным требованиям

Тип трубы	Отверстие, м
	1,0	1,25	1,5	2,0	2,3	2,5	3,0	4,0	5,0	6,0
Круглая железобетонная	1,18 1,42	1,45 1,69	1,75 1,96	2,24 2,48
Круглая гофрированная			1,83 2,07	2,33 2,57	2,63 2,87	-	3,33 3,57
Прямоугольная железобетонная	2,19 2,43	2,21 2,46	2,73 2,97	2,75 2,99	-	2,78 3,02	2,87 3,11	2,88 3,12
Прямоугольная бетонная	Высотой 2 м		2,78 3,02	2,83 3,07	-	-	2,90 3,14
	Высотой 3 м			3,81 4,05	-	-	3,90 4,14	3,96 4,20	4,04 4,28	4,11 4,35

Примечания:

1. В числителе – при железобетонных шпалах (h_ш = 0,22 м) с толщиной балластного слоя под шпалой 0,55 м, а в знаменателе – при деревянных шпалах (h_ш = 0,18 м) с толщиной балластного слоя 0,35 м.

2. При длине трубы свыше 20 м отверстие ее должно быть не менее 1,25 м, а в районах северной строительно-климатической зоны – не менее 1,5 м независимо от длины трубы /1/.

Рис. 12. Номограмма для определения ливневых расходов вероятности превышения 1 % при песчаных и супесчаных почвах: