3.3 Й расчет котло бкз-75-39 фб

Наименование

Обозна

Размерность

или обосно

Величина

1

2

3

4

5

Коэффициент воздуха в топке

α_т

-

1,4

1

2

3

4

5

Присос воздуха в

Δα_т

-

Задано

0,05

тепло топлива

Q_н^р

Из расчтепл баланса

Энтальпияхол.воздуха

h_хв

³

По Н-υ табл.

185

тепла с химическим

q₃

%

Задано

3

Потеря от механического

q₄

%

Задано

3

тепловыделение в топке

Q_т

Q_н^р ·(100- q₃-q₄)/(100- q₄)+ Δα_т· h_хв

Коэффициент

М

-

Рекомендации

0,5

Температура на выходе из топки

υ"_т

ºС

800

Энтальпия газов на вых.

h"_т

³

По Н-υ табл.

3061

. теплов т экр

ψ

-

х·ξ

0,528

Угловой .

х

-

([11],рис. 5.3, с.57)

0,88

Коэфф.снижспр.

ξ

-

([11], табл. 5-1, с. 62)

0,6

ослабления трёхатомными газами

к_г

1/()

([11], рис. 5.4, стр. 63)

4,566

ослабления лучей летучей з.

к_зл

1/()

([11], рис. 5.5, стр. 64)

0,055

ослабления лучей кокса

к_к

1/(м·МПа)

стр. 64)

0,5

Эффективная излучающего слоя

s

м

3,6·V_T/F_СТ

Оптическая толщина етящегося пламени

крs

-

·s

2,5

Концентрация вых частиц в прод. сгорания

μ_ЗЛ

г/м³

ф. 3.18, стр. 40)

33,17

Коэффициент лучей

к

1/(м·МПа)

к_г·r_П+ к_зл · μ_ЗЛ+ к_к

4,53

черноты сгорания

а

-

([11], рис. 5.6, стр. 64)

0,92

черноты топочной

а_т

-

([11], ф. 5.22, стр. 66)

1,048

газов на из топки

υ"_т

ºС

([11], рис. 5.7, стр. 68)

860

температура горения

υ_а

ºС

рис. 5.7, стр. 68)

1220

Полн. стен топки

F_ст

м²

296

Теплонапряжен. экранов

BQ/F

²

В_р· Q_т/ F_ст

216,9

Удельная топочного объема

q_л

³

В_р· Q_л/ V_T

109

1

2

3

4

5

Объем пространства

V_T

м³

454

Обозначение

Формула или ование

Величина

1

2

3

4

5

труб

-

-

Конструкция

шах.

Полная поверх

H

м²

- « -

62

Диаметр

d

мм

- « -

60

Шаги труб

S₁/S₂

- « -

300/250

Число ряд по ходу г

Z₂

шт

- « -

4

Жив сеч для прохода газ

F_г

м²

- « -

21,5

Эффективная излучающего

S

м

0,9*d*(4/π*S₁*S₂/ d²-1)

1,379

газов перед

υ'

ºС

Из расчёта топки

860

h'

кДж/ кг

По Н-υ .

3317,51

Тепловосприятие по балансу

Q_б

кДж/ кг

φ·( h"- h')

Энтальпия газов за

h"

кДж/ кг

h'- Q_б/φ

Температура

υ"

ºС

([11], рис. 6.5, с. 81)

788

пароводян смеси

t

ºС

данные

255

Средняя газов

w_г

м/с

В_рV_гF_г273)

4,65

Средн газов

υ

ºС

(υ'+υ")/2

830

доля водян

r_H2O

-

Табл.

Объёмная доля -мных газов и вод. паров

r_n

-

- « -

Объём газ на 1кг топлива

V_г

нм³/кг

- « -

Коэффициент конвекцией

α_к

Вт/м²·К

51,08

Произведение

p_ns

1/()

p*r_n*S

0,39

2+Коэффициент

к_г

1/(м*МПа)

рис. 5.4, с. 63)

4,53

Сумм толщ газов

к_ps

-

к_г*r_n*S

Степ. черноты про.

а

-

([11], рис. 5.6, с. 64)

0,46

Коэфф изл.

α_л

Вт/м²·К

а*α_н*с_г

Коэфф тепловой т.

ψ

-

([11], табл. 6.1, с. 79)

0,6

-т теплопередачи

к

Вт/м²·К

_к+α_л)

83,64

напор

Δt

ºС

([11], ф. 6.20, стр. 79)

575

фестона

Q_т

кДж/нм³

к*Δt*H/ В_р

Обозна-чение

Размер-ность

, способ определения

1

2

3

4

5

Расположение труб

Смеш

труб

d₁/d₂

Конструкция

38/32

труб шахматного

S₁^ш/S₂^ш

- « -

- « -

180/150

Шаг труб . пучка

S₁^к/S₂^к

- « -

- « -

Средние шаги

S₁^ср/S₂^ср

- « -

- « -

113/105

Число труб поверхн Iст

Z^ш/Z^к

шт

- « -

4/6

Поверхность

H_I

м²

- « -

220

Сечение по газам

F_г

- « -

- « -

17,9

по пару

f

- « -

- « -

0,058

толщина излучающего

S

м

0,9*d*(4/π*S₁*S₂/ d²-1)

Лучевоспринимающая поверхность

H_лп

м²

Конструкция

23,6

Температ на входе

υ'

ºС

Из расчёта

788

Энтальпия

Н'

/ кг

- « -

3010,25

Тепловосприятие .

Q_б

кДж/ кг

([11], ф. 6.23, стр. 83)

Энтальпия газов на вых

H"

/ кг

Н'-(Q_б-Q_л)/ φ +Δα*h_хв

Темпер газов на

υ"

ºС

([11], рис. 6.5, стр. 81)

643

Энтальп на выходе

h"

кДж/ нм³

h_нп+Q_б* В_р/ D

Температура

t"

ºС

(h-s )

352

Средн температ.

υ

ºС

(υ'+υ")/2

715,5

газов на 1кг топл

V_г

нм³/кг

объёмов

2,66

. доля вод паров

r_H2O

-

объёмов

0,370

доля трёх-ат и вод.п-в

r_n

-

объёмов

0,462

скорость газов в Iст

w_г

м/с

В_рV_г(υ+273)/(3600F_г273)

Коэф.теплоотдачи

α_к

Вт/м²·К

([11], ф. 6.10, стр. 73)

Сред.уд. объём

υ_п

м³/кг

(h-s диаграмма)

0,07

Средняя пара

w_п

м/с

D*υ_пf

24,84

Коэфф от стенки к пару

α₂

²·К

([11], рис. 6.8, стр. 85)

1400

p_ns

м*МПа

p*r_n*S

Коэффициент

к_г

1/(мМПа)

рис. 5.4, стр. 63)

20

Суммарная оптическая . продуктов сгор.

кps

-

к_г*r_n*p*S

0,4

черн.пр. .

а

-

([11], рис. 5.6, стр. 64)

0,33

Коэф изл.

α_л

Вт/м²·К

а*α_н*с_г

41,91

тепловой эффекти

ψ

-

табл. 6.1, стр. 79)

0,6

стенки

t₃

ºС

t+( ξ+1/α₂)*В_р/ H*(Q+Q_л)

1

2

3

4

5

Коэфф теплопередачи

К

²·К

ψ·α₁/(1+α₁/α₂)

62,52

темпер.

Δt_б

ºС

υ'- t"

436

Малый темпер.

Δt_м

ºС

υ"- t'

425

Коэфф. перехода от схемы к смешан

Ψ

-

рис. 6.7, стр.83)

0,96

напор при противотоке

Δt_прт

ºС

(Δt_б-Δt_мlg(Δt_б/ Δt_м)

431

Температурный напор

Δt

ºС

Ψ* Δt_прт

Тепловосприятие ст. по

Q_т

кДж/кг

к*Δt*H/ В_р

Обозна-чение

Размер

Формула, способ еления

Вели

1

2

3

4

5

Расположение труб

Корид.

труб

d₁/d₂

мм/мм

38/32

Шаги

S₁/S₂

мм/мм

- « -

Число тр. по ходу

Z

шт

- « -

16

Поверхность нагрева

H

м²

- « -

350

по газам

F_г

м²

- « -

11,1

1

2

3

4

5

Сечение по

f

м²

- « -

0,058

-ра газов на входе

υ'

ºС

Из I-й ступени

643

Энтальпия

Н'

/ кг

Из расчёта I-й ступени

Теплосодержание на выходе

h"

кДж/ нм³

ф. 6.39, стр. 87]

3097

Съём в пароохл.

Δh_по

кДж/нм³

[11, стр. 83]

70

ступе

Q_пе

кДж/нм³

h"-h')* D/ В_р+Δh_по*D/В_р

Энтальп. газов на вых

H"

Н'-(Q_б-Q_л)/φ+Δα*h_хв

1940

-ра газов на выходе

υ"

ºС

По Н-υ .

526,8

тем-ра газов

υ

ºС

(υ'

755

Коэф-т теплопередачи

к

²·К

ψ*(α_к+α_л)*α₂/(α_к+α_л+α₂)

62,52

Ко перехода от схемы к смешаной

Ψ

-

рис. 6.7, стр.83)

0,97

Больший напор

Δt_б

ºС

υ'- t"

211,8

темпер

Δt_м

ºС

υ"- t'

203

Температурный напор при

Δt_прт

ºС

(Δt_б-Δt_м)/2,3*lg(Δt_б/ Δt_м)

207,6

напор

Δt

ºС

Ψ* Δt_прт

201,3

1

2

3

4

5

сту-пени по

Q_т

кДж/нм³

к*Δt*H/ В_р

454,5

тепловос-приятий .

∆Q

%

(Q_т- Q_пе)·100%/ Q_т

0,62

Наименование

Обозна

Размерность

, способ определения

Вели

1

2

3

4

5

Диаметр

d

мм

Конструкция

32х3

труб

S₁/S₂

мм/мм

- « -

Сечение для прох.

F_г

м²

- « -

9,07

Число ряд трпо г-в

Z

шт

- « -

21

Энтальп газов на во IIст экономайзера

Н'

кДж/кг

H"+Q_б/φ- Δα*h_хв

Температура

υ'

ºС

Из расчёта ПП

Тем-ра на выходе

υ"

ºС

- « -

375

Энтальп на вых.

H"

кДж/кг

Н'-(Q_б-Q_л)/φ+Δα*h_хв

Тепловосприятие ступ.

Q_б

кДж/кг

ф. 6.48, стр. 89)

585,16

-ра воды на входе

t'

ºС

Из баланса

124

Тем-ра воды на

t"

ºС

Из тепл баланса эко

187

. температура

υ

- « -

(υ'+υ")/2

450,9

. стенки

t₃

- « -

t+Δt

215,5

газ. на 1 кгтопл

V_г

нм³/кг

Таблица

2,733

. доля вод. паров

r_H2O

-

- « -

,362

. доля трёхат. и водяных паров

r_n

-

- « -

Средняя газов

w_г

м/с

В_рV_г(υ+273)/(3600F_г

7,74

Коэффициент теплоотдачи

α_к

Вт/м²·К

[11], ф. 6.10, стр. 73]

Эффективная излучающего слоя

S

м

0,9*dS₁*S₂/ d²-1)

0,168

Коэффициент

к_г

1/()

([11], рис. 5.4, с. 63)

14,1

Сумм толщина сгорания

кps

1/(м·МПа)

к_г*r_n*p*S

0,15

теплоот-дачи излучением

α_л

²·К

α_н*а

5,6

Коэффициент теплоот-дачи

а

-

([11], рис. 5.6, с. 64)

0,14

тепловой эффективности

ψ

-

табл. 6.1, с. 80)

0,7

Коэф-т дачи

к

Вт/м²·К

_к+α_л)

97,461

-й напор на входе

Δt_б

ºС

υ'- t"

Тем-й напор на

Δt_м

ºС

υ"- t'

251

Тем-й напор ср.

Δt

С

(Δt_б-Δt_мlg(Δt_б/ Δt_м)

293,5

нагрева

H_ЭК

м²

(10³· Q_б·В_р)/(К·Δt)

Обозначение

Формула, определения

Величина

1

2

3

4

5

труб

d

мм

Конструкция

401,5

Относительные шаги

S₁/d

- « -

1,5

- « -

S₂/d

мм/мм

- « -

1,05

рядов по ходу воз

Z₂

шт

- « -

48

Живое сечен. по

F_г

м²

- « -

5,46

Живое сече по

f_в

- « -

- « -

6,1

Температура на входе в ступень

υ'

ºС

Из расчёта ера.

375

Энтальпия газов на в ступень

Н'

кДж/кг

Из экономайзера.

Энтальпия газов на из ступени

H"

кДж/кг

ф. 6.66, стр. 95)

946,7

Температура на выходе из

υ"

ºС

По Н-υ табл.

266,8

ВП

Q_вп

кДж/кг

([11], ф. 6.64, стр. 95)

Тем-ра воздуха на вх.

t_в'

ºС

30

Энтальп на вх

Н_в'

кДж/нм³

- « -

44,178

-ра воздуха на вых.

t_в"

ºС

([6], . 7-1, стр. 74)

220

Энтальп воздуха на вых

Н_в"

³

Н_в'- Q_б/φ

326,78

кол-ва воздуха на вых. из ст. к

β_вп

-

Воздушный баланс

1,4

воз-ха в ступ.

Δα

-

- « -

0,05

Средняя -ра воз-ха

t

ºС

(t_в'+t_в")/2

125

Ср. газов

υ

ºС

(υ'+υ")/2

Скорость газов

w_г

м/с

В_р*V_гF_г*273)

10,9

Объём газ. на1нм³

V_г

нм³/нм³

Таблица

2,8

Скорость воздуха

w_в

м/с

В_рV⁰(t_вF_в273)

3,6

Коэффициент от газов

α₁

Вт/м²·К

[11, .14]

78,12

теплоотдачи к воздуху

α₂

²·К

[11, Номограм.13]

49,9

Коэффициент

к

Вт/м²·К

ξ·(α₁·α₂)/(α₁+α₂)

Параметр Р

Р

-

Δt_м/(υ'- t)

0,36

R

R

-

Δt_Б/Δt_м

1,89

Температурный напор

Δt_пр

ºС

([11], ф. 6.20, стр. 79)

175,2

ψ

-

([11], рис. 6.10, стр. 96)

0,9

Температурный

Δt

ºС

Δt_пр*ψ

157,7

поверхности нагрева

Н_ВП

м²

(10³· Q_вп·В_р)/(·Δt)

915

Наименование

ение

Размер

Формула, способ оп

Величина

1

2

3

4

5

Диаметр

d

мм

Конструкция

32х3

труб

- « -

Шахмат

шаги

S₁/d

мм/мм

- « -

2,5

- « -

S₂/d

- « -

1,72

Число ряд по ходу возд.

Z₂

шт

- « -

36

сечение по газам

F_г

- « -

- « -

6,9

воды на

t'

ºС

Принимаем

104

Температура на выходе

υ"

ºС

([7], . 1.34, стр. 69)

180

Энтальпия газов на из ступени

H"

Расчет топки

Тепловосприятие ступени по

Q_б

кДж/нм³

([11], ф. 6.48, стр. 89)

Энтальпия на входе в ступень

Н'

³

H"+Q_б/φ-Δα*h_хв

946,7

газов на входе в

υ'

ºС

По расчету ВП

Температура воды на

t"

ºС

([11], ф. 6.49, стр. 90)

124

Средняя газов

υ

- « -

(υ'+υ")/2

Объём вод. паров

r_H2O

-

Таблица

0,34

Объём доля . газов и водяных

r_n

-

- « -

0,421

газа на 1 кгтопл

V_г

нм³/кг

- « -

Скорость газов

w_г

м/с

В_р*V_гF_г273)

7,5

Коэффициент конвекцией

α_к

²·К

([11], ф. 6.10, стр. 73)

99,36

теплоотдачи от газов

α₁

²·К

ξ· α_к

79,49

Коэффициент эффективности

ψ

-

табл. 6.1, стр. 80)

0,9

Коэффициент чи излучением

α_л

Вт/м²·К

α_н*а

0

теплопередачи

к

²·К

ψ*(α_к+α_л)

Температурный напор на

Δt_б

ºС

υ'- t"

142,8

Температурный на выходе

Δt_м

ºС

υ"- t'

76

Температурный средний

Δt

ºС

(Δt_б-Δt_м)/2,3*lg(Δt_б/ Δt_м)

106

поверхности нагрева

H_ЭК

м²

(10³· Q_б·В_р)/(·Δt)

238

3.4 Аэродинамический расчёт

Т а б л и ц а 3.13 – Исходные к аэродинамическому расчёту

Наиме-

-

ды

Обозначение

Размерность

I ступень паропере

II ступень паропе

Поворотный га

II ступень водяного

в/подогр

I ступень водя экономайзера

I ст.

.

За экономайзером

Воздух

Газы

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

Средняя температ. газов

t_r

°C

824

584,9

518

450,9

321

120

0

0

180

Средняя потока

W

м/сек

4,65

6,35

7,74

7,74

10,9

3,6

7,5

0

0

Диаметр труб со сто потока

d

мм

60

38

38

-

32

31

40

32

0

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

Располож.труб потока

-

-

Смешанное

Коридорное

-

Продольное

Шахматное

-

-

Число труб по потока

n

шт

4

n^ш=4

N^к=6

12

-

21

l=2,6

48

36

0

0

труб

S₁

мм

300

S₁^ш=180

S₁^к=90

90

-

100

-

60

80

0

0

S₂

мм

250

S₁^ш

S₁^к=90

80

-

55

-

42

55

0

0

Отнош. поперечн к диаметру

S₁/d

-

5,0

4,74

2,36

2,37

-

3,13

-

1,5

2,5

0

0

Отношение шага к тру

S₂/d

-

4,17

3,95

2,36

2,1

-

1,72

-

1,05

1,72

0

0

Параметр

S₁-d

S₂-d

-

-

1,0

1,24

-

-

-

-

-

0

Т а б л и ц а 3.14 – Расчет

А. Сопротивление газового от топки до выхода из воздухоподогревателя

Обозн.

Разм.

Величина

1

2

3

4

5

I. Сопротивление

Поправочний коэффициент при тном расположении.

C_sC_d

-

([9], 6)

0,84·1=0,84

Сопротивление одного .

Δh_гр

Па

-

0,28·9,81=2,75

Полное ение фестона.

Δh_I

Па

C_sC_d Δh_гр·(n+1)

0,84·0,28(4+1)=11,77

II. пароперегревателя

Первая пароперегревателя

Сопротивление одного .

Δh^ш_гр

Па

([9], График 6)

0,364·9,81=3,57

напор.

H_g

Па

([9], 4)

0,85·9,81=8,34

Поправочные коэф при коридорном расположении;

G_s

ξ_гр

-

-

([9], 5)

0,52

0,555

при шахматном рас.

C_sC_d

-

([9], График 6)

Сопротивление I ст.паро-теля.

Δh_I

Па

C_sC_dΔh^ш_гр(П_ш+1)+ C_sξ_грH_gП_к

1

2

3

4

5

Вторая ступень

Динамический .

H_g

Па

([9], График 4)

1,9·9,81=18,64

сопротивления при кори расположении;

ξ

-

C_sC_reξ_грn

0,34·1,16·0,5·8=1,58

II ступени евателя

Δh₂

Па

ξ H_g

1,58·1,9·9,81=29,43

на 90° за пароперегревателем

Секундный газов

V_сек

м³/сек

Средняя газов

W_ср

м/сек

. напор

H_g

Па

([9], 4)

2,3·9,81=22,56

Коэффициент .

ξ

-

([9], стр. 18)

1,0

Сопротивление пово

Δh₃

Па

ξΔh₃

1·2,3·9,81=22,56

сопротивление пароперегревателя с на эксплуатационные у

Δh_II

Па

(Δh₁+Δh₂)·k+ Δh₃

((3,2+3,0) ·9,81=95,16

III. Сопротивление II водяного

Сопротивление одного ряда

Δh_гр

Па

([9], 6)

0,88·9,81=8,63

Поправочные коэф при шахматном расположении

C_sC_d

-

-

Сопротивление II водяного экономайзера с по на эксплуатационные (к=1,2)

Δh_III

Па

C_sC_dΔh_гр(n+1)·k

1·0,88(21+1)·1,2·9,81=227,6

IV.

Сопротивление и выхода

Отношение

-

-

F₂/F₁=F₂F₃

5,46/13,2=0,414

Коэффициент отивления входа и вы

ξ

-

ξвх+ξвых

Средняя скорость газов

W_ср

U_{3тепл.расш}

15,6

Динамический

H_g

Па

([9], График 4)

6,0·9,81=58,86

входа и

Δh_I

-

ξ· H_g

0,68·6,0·9,81=40,22

1

2

3

4

5

Сопротивление

Удельное сопротив трения

Δh_гр

Па/м

График 3)

Поправочный коэффициент на оватость

С_ф

-

-

1,01

Сопрот трен.II ступ..

Δh₂

Па

Δh_грС_фl

6,25·1,01·2,6·9,81=160,88

сопротивлII ступ.ВП с поправкой на

Δh_IV

Па

(Δh_I+ Δh₂)к

(4,1+16,4) ·1,1·9,81=221,7

V. I водяного экономайзера

одного ряда

Δh_гр

Па

График 6)

0,98·9,81=9,61

.коэфф-ты при располож

C_sC_d

-

-

1·1=1

I ст. вод. экономайзера с

Δh_V

Па

Δh_грC_sC_d(n-1)к

VII. Самотяга в опускном

Высота газохода

Н

м

По

20

Самотяга на 1м выст.

Δh_1с

([9], График 22)

Самотяга в опускн.

Δh_с

Па

Δh_с‘H

0,73·20·9,81=136,36

Разряжение в

Δh_Т

-

Принято

Общее сопротив. котла с самотяги и разряжения в

Δh_А

Па

Σ(Δh_1-VI)μj- Δh_VII+Δh_r

1780

Сопротивление тракта за .

Б. Сопротивление газового от выхода из экономайзера до

Температура уходящих

t_ср

°С

([7], . 1.34, стр.69)

180

Секундный газов за котлом

V_сек

м³/сек

поворот на 90° с изменением

Сечения

F₁

м²

a₁·b₁

1

F₂

-

a₂b₂

0,85·3,15=2,68

Скорость

W₂

м/сек

V_сек/2F₂

54,2/(2·2,68)=10,1

сопротивления

ξ

-

K_Δ·ξ·B·C

Сопротивление по

Δh₁

Па

ξ·H_g

0,61·4,2·9,81=25,5

Плавный на 57°

Сечение

F

м²

a·b

0,85·3,15·2=5,36

1

2

3

4

5

газов

W

м/сек

V_сек/F

Коэффициент отивления

ξ

-

0,3ά/90

Сопротивление поворота

Δh₂

Па

ξ·H_g

Изменение сечения (ά=42°)

Сечения

F₁

м²

a₁·b₁

F₂

-

a₂b₂

1,5·1,000=1,5

Скорость

W₂

м/сек

V_сек/2F₂

54,2/(2·1,5)=18,1

сопротивления

ξ

-

([9], 7)

0,1

Динамический

H_g

Па

([9], График 4)

13,4·9,81=131,45

измен. сечения

Δh₃

-

ξ·H_g

0,1·13,4·9,81=12,75

поворот на 65° с изменением

Сечения

F₁

м²

a₁·b₁

F₂

-

a₂b₂

2,15·1,075=2,32

Скорость

W₁

м/сек

V_сек/F₁

54,2/(2·1,5)=18,1

сопротивления

ξ

-

([9], 15)

0,7·0,81·1,1=0,62

напор

H_g

Па

([9], График 4)

Сопротивление поворота

Δh₂

Па

ξ·H_g

Общее сопротив. от ВП до золоуловителя

Δh_в

-

ΣΔhμγ

Плавный поворот на 90°

F

м²

2a·b

2·1,5·1,2=3,6

Скорость

W

м/сек

V_сек/F

49/3,6=13,6

сопро

ξ

-

-

0,3

Сопротивление поворота

Δh₁

Па

ξ·H_g

Резкий поворот на 15°

F

м²

a·b

1,5·1,2=1,8

Скорость

W

м/сек

V_сек/F

Коэффициент сопро

ξ

-

1,4ВС

1,4·0,07=0,1

поворота

Δh₂

Па

ξ·H_g

0,1·9,4·9,81=8,83

поворот на 15°

F

м²

a·b

2,1·0,9=1,89

Скорость

W

м/сек

V_сек/F

49/1,89·2=12,9

сопротивления

ξ

-

1,4ВС

Динамический напор

H_g

Па

([9], 4)

7,7·9,81=75,54

1

2

3

4

5

Сопротивление по

Δh₃

Па

ξ·H_g

0,1·7,7·9,81=7,848

Плавный на 45°

Сечение

F

м²

a·b

2,1·0,9=1,89

поворота

Δh₄

Па

ξ·H_g

Общее сопротивление от золоуловителя до дымососа

Δh_r

-

ΣΔh_1-4μγ

В. Золоуловитель

Сечение по-щих п-в

F

м²

-

10,0·1,2=12,0

короба продольное

F_к

м²

-

Сечение отводящих

F_отв

м²

-

4·1,2·1,51=7,32

Коэфф.сопр.F_к

ξ_вх

-

([9], График 8)

0,32

коэфф. сопротивления вы

ξ_вых^/

-

ξ_вых(F_отв/ F_подв)²

0,2·(7,32/12,0)²

Коэфф. сопротивления 90° с закругленными кром перед входом в -витель

ξ_пов

-

([9], п. стр. 23)

0,3

Скорость в газопро

ω

м/сек

V_сек/ F_отв

участка

Δh_уч

Па

Σξ·h_д

(0,32+0,07+0,3)·8,1·9,81=55

собственно электро¹

Δh_эф

Па

([9], п. 2-48, стр. 24)

15

элементов б.ц.

n

-

табл. 4, прилож.

256·2=512

Расчетное всех элементов Ø250 мм

F₀

м²

n

0,05·512=25,6

скорость

ω₀

м/сек

V_сек/ F₀

. сопротивления циклонов

ξ^л

-

п. 2-50, стр. 24)

90

Сопротивление ци

Δh_ц

Па

ξ^л·h_д

90·0,68·9,81=600,37

сопротивление ителя

ΣΔh_зу

Па

Δh_эф+ Δh_ц

(15+61,2)·9,81=747,52

¹ двухступенчатый комбинированный ДВП-2*16,5-бц.

( электрофильтра приведен и в п. 4.4 раздела «Расчет и .

1

2

3

4

5

Г. Участок выход из – вход в дымосос

. сопртивления двух колен 90° с . кромками на из золоуловителя

Σξ_пов

-

2·ξ₉₀

2·0,3=0,6

в повороте ²

ω

м/сек

собирающего симметричного т-к

F_С

м²

d_С²

0,785·1,95²=2,98

в собирающем газопро

ω_С

м/сек

Отношение

ω/ ω_С

-

-

Отношение

F_вых/ F_С

-

-

. сопротивления симметричного тройника

ξ₀

-

([9], 20)

0,30

Сопротивление участка до газопровода

Δh_уч

Па

(Σξ_пов+ ξ₀)·h_д

Коэфф. сопротив сварного колена

ξ₄₅

-

ξ₉₀

0,4·45/90=0,2

Коэфф. вления

λ

-

РТ-2

0,02

Длина

l

м

По чертежу

33

Сечение канала тройника

F_С

м²

-

Сечение ения симметричного раздающего т

F₀

м²

F₀≈ F_С/2

1,95·0,99=1,93

Отношение остей

ω₀/ ω_С

-

F_С/2·F₀

3,80/(2·1,93)=0,98

. сопротив тройника

ξ₀

-

([9], График 18)

0,1

. неучтенных сопротив.

ξ_н

-

п. 2-43, стр. 23)

3·0,05=0,15

1

2

3

4

5

участка до в дымосос

Δh_уч

Па

110,85

² за золоуловителем рассчитываются по и объему газов дымососом. и температура газов дымососом определены с присосов в электрофильтре и .

Д. Сопротивление от дымососа до дымовой

Диффузор (l=4м)

F₁

м²

a₁·b₁

1,2·1,4=1,68

F₂

-

a₂b₂

2,5·1,5=3,75

l/ a₁

4/1,2=3,33

сопротивления

ξ

-

([9], График 11)

0,15

газов в сечении F₁

W₁

V_сек/F₁

49/1,68=29,2

Сопротивление

Δh₁

Па

ξ·H_g

0,15·39,4·9,81=57,9

поворот на 45°

Сечение

F

м²

a·b

Скорость газов

W

V_сек/F

49/3,75=13,1

Коэффициент со

ξ

-

0,3ά/90

Динамический н-р

H_g

Па

([9], График 4)

Сопротивление поворота

Δh₂

-

ξ·H_g

Плавный поворот на 90°

F

м²

a·b

1,5·2,5=3,75

газов

W

м/сек

V_сек/F

Коэффициент сопротивления

ξ

-

0,3

Динамический напор

H_g

Па

([9], График 4)

Сопротивление по

Δh₂

-

ξ·H_g

0,3·8,0·9,81=23,54

Собирающий на 45°

Сечения

Прохода

F_n

м²

a₁·b₁

1,5·2,5=3,75

Бок. отв.

F_б

-

a₂b₂

Скорость газов

W

V_сек/F

49/3,75=13,1

сопротивления

ξ

-

([9], График 19)

0,6

собирающего тройника

Δh₃

Па

ξ·H_g

Общее сопротив тракта от до т.

Δh_r

Па

ΣΔh_1-3μγ

13,6·9,81=133,42

1

2

3

4

5

Е. труба

Высота (расч)

Н_росч

м

120

Диаметр

d_уст

-

-

3,6

Вход в трубу

F

м²

a·b

2,3·5,0=11,5

Скорость

W

м/сек

2V_сек/F

2·49/11,5=8,5

сопротивления

ξ

-

-

1,0

входа

Δh₁

Па

ξ·H_g

1·3,4·9,81=33,35

дым. трубы

H

м

H_пол- Δh

120-7,8=112,2

трения и выхода из

Диаметр

d

м

-

3,6

Уклон трубы

i

-

(d-d_н)/2

(14-3,6)/112,2=0,0281

Секундный газов

V^г_сек

м/сек

3 V_сек

Скорость

W

м/сек

V_сек/F

147/0,785·3²

Динамический напор

H_g

Па

([9], График 4)

Сопротивление трения и из дымовой

Δh₂

Па

Самотяга

Самотяга 1м

Δh_с

Па/м

([9], График 22)

Самотяга трубы

Δh_с^g

Па

Δh_сH

0

Высота

Н

м

-

59,4

Общее сопротив трубы без учета

Δh_Е

Па

(Δh₁+ Δh₂)μγ

29,8·9,81=292,34

Общее вление тракта котель-ной

Δh_к

Па

Δh_А+Δh_с-Δh_r+ Δh_B+Δh_r+ Δh_Д+Δh_Е-Δh_с⁹- Δh_с+Δh_r

285,5·9,81=2800,8

Выбор

Расчетная произво дымососа с 5%

Q_расч

м³/час

1,05V_сек

1,05·49·3600=185·10³

Расчетное отивление с запасом 10%

Н

Па

1,1· Δh_к

1,1·285,5·9,81=3080,34

коэффициент

кγ

-

Приведенный т.

1

Н^пр

2

Па

3

кγН_расч

4

0,864·314·9,81=2658,5

5

Тип

-

-

[9, График 28]

Д 15½х2

Число

n

об/мин

730

режим

Производитель

Q_р

м³/час

-

184·10³

Напор

Н_р

Па

-

КПД

ζ

%

-

63

Мощность на валу

N_в

кВт

Q_р Н_р/3760 ζ

электродвигателя

N_м

-

1,1 N_в

,7=169

Т а б л и ц а 3.15 – Расчет дутья

А. тракт вентилятора

Обозн

Разм.

Величина

1

2

3

4

5

объем воздуха, вентилятором

V_сек

м³/сек

холодного воздуха

t_вх

°С

30

входа в с сеткой

Сечение

F

м²

a·b

Коэффициент сопротив

ξ

-

Принята

1,0

Динамический

H_g

Па

([9], График 4)

Сопротивление входа

Δh₁

-

ξ·H_g

Поворот на 90° с закругленной кромкой

Коэффициент отивления

ξ

-

к_Δξ_aВС

Динамический напор

H_g

Па

([9], 4)

7,1·9,81=69,65

Сопротивление ота

Δh₁

-

ξ·H_g

0,485·7,1·9,81=33,35

Резкий на 10°

Коэффициент отивления

ξ

-

к_Δξ_aВС

1,4·0,05=0,07

поворота

Δh₁

Па

ξ·H_g

0,07·7,1·9,81=4,905

Рихтера

Сечение

F

м²

a·b

Коэффициент отивления

ξ

-

-

0,2

Сопротивление

Δh₄

Па

ξ·H_g

0,2·7,1·9,81=13,73

Сопротивление

Длина участка

l

м

По .

14,5

Скорость

W

м/сек

10,9

Коэффициент отив.

λ

«нормы»

0,02

1

2

3

4

5

трения

Δh₅

Па

l·H_g/λ_dэк

0,02·(14,5/1,39)

Общее всасывающего тракта

Δh_А

-

ΣΔh_1-5

Б. Сопротивление тракта от до воздухоподогревателя

Диффузор за (l=2,2м)

F₁

м²

a₁·b₁

1,2·0,7=0,84

F₂

-

a₂b₂

1,6·1,1=1,76

воздуха в сечении F₁

W₁

V_сек/F₁

25,2/0,84=30

Отношение

-

-

F₂ / F₁

1,76/0,84=2,1

сопротивления

ξ

-

([9], 11)

0,27

Сопротивление диффу

Δh₁

Па

ξ·H_g

0,27·53,4·9,81=141,26

Резкий на 90° с изменением

Сечения

F₁

м²

a₁·b₁

1,6·1,1=1,76

F₂

-

a₂b₂

Скорость воздуха в сеF₁

W₁

м/сек

V_сек/F₁

25,2/1,76=14,3

напор

H_g

Па

([9], 4)

12,2·9,81=119,68

Коэффициент отивления

ξ

-

([9], График 11)

Сопротивление поворота

Δh₂

Па

ξ·H_g

Общее тракта вентилятор -

Δh_Б

Па

ΣΔh_1-2

27,2·9,81=266,83

В. Сопротивление .

Поправочные коэффи при шахматном

C_sC_d

-

([9], График 6)

1,02·0,94=0,96

одного ряда

Δh_гр

Па

,,

Сопротивление II ст. воздухоподогревателя (=1,05)

Δh₁

-

C_sC_dΔh_гр(n+1)к

(48+1)·1,05·9,81=256,85

Общее воздухоподогревателя

Δh_В

Па

Δh₁

256,85

Г. тракта горячего

Температура воздуха

t_гв

°С

-

220

Секунд объем . воздуха

V_сек

м³/сек

поворот на 90° с изменением

Скорость

W₂

м/сек

V_сек/2F₁

50,2/2·2,47=10,2

сопротив.

ξ

-

([9], 15)

0,56

1

2

3

4

5

Динамический

H_g

Па

([9], График 4)

2,8·9,81=27,47

поворота

Δh

-

ξ·H_g

0,56·2,8·9,81=15,38

поворот на 90°

Сечение в

F

м²

a₁·b₁

2,47·1=2,47

воздуха

W

м/сек

V_сек/2F₁

Коэффициент сопро

ξ

-

([9], График 15)

0,3

Сопротивление пово

Δh₂

Па

ξ·H_g

0,3·2,8·9,81=7,848

расход первичного

V_перв

м³/сек

Из . пылеприготовл

14,8(273+381)/273=35,8

расход вторичного

V_вт

-

V_сек - V_перв

60,2-36,8=14,4

шиберов

Сечения

F₁

м²

πD²/4

0,785·0,624²=0,305

F₂

-

a₂b₂

0,3·0,6=0,18

воздуха

W₁

V_сек/2F₁

14,4/2·0,505=23,6

W₂

-

V_сек/4F₂

14,4/4·0,18=20

сопротивления

ξ

-

([9], 15)

0,1

Сопротивление по-т.

Δh₃

Па

ξ·H_g

·9,81=25,5

поворот на 90°

Сечение

F₁

м²

πD²/4

0,785·0,624²=0,305

воздуха

W

м/сек

V_сек/F

23,6

сопротивления

ξ

-

([9], 15)

0,3

Сопротив.

Δh₂

Па

ξ·H_g

0,3·15,2·9,81=45,13

Сопротивление на 1-ом участке

F

м²

πD²/4

0,785·0,624²=0,305

уч-ка

l

м

По

17

Эквивалентный диаметр

d_э

м

-

Сопротивление трения 1- участка

Δh₅

Па

λlH_g/ d_э

0,02·17·15,2·9,81/0,624=81,4

трения на 2- участке

Сечение

F

м²

4ab

3=0,72

Длина уч-ка

l

м

По

5

Эквивалентный диаметр

d_э

м

2)

2·0,6·0,3/(0,6+0,3)=0,4

трения 1-го

Δh₆

Па

λlH_g/ d_э

0,02·5·11·9,81/0, 4=27,47

короб

Сечения

F_n= F_k

м²

πD²/4

2·0,185·0,624²=0,61

F_отв

-

a₂b₂

4·0,60.72

Скорость

W

м/сек

V_сек/F

23,6

Коэффициент отивления

ξ

-

Динамический

H_g

Па

([9], График 4)

15,2·9,81=149,11

поворота

Δh₆

-

ξ·H_g

Сопротивление сопел

Δh₇

Па

Из . пылеприготовл

56,4·9,81=553,28

1

2

3

4

5

Плавный на 90°

Сечение

F

м²

4ab

Скорость воздуха

W

V_сек/F

20

Коэффициент сопро

ξ

-

0,3α/90

0,3

Динамический

H_g

Па

([9], График 4)

Сопротивление поворота

Δh₈

-

ξ·H_g

Плавный поворот на 90°

F

м²

4ab

1,3·0,0685·4=0,356

Скорость

W

м/сек

V_сек/F

40,3

сопротивления

ξ

-

0,4

Динамический напор

H_g

Па

([9], 4)

45·9,81=441,45

Сопрот.

Δh₉

-

ξ·H_g

0,4·45·9,81=176,58

соп-ие гор. возд

Δh_г

Па

∑ Δh_1-9

Е. Разрежение в топке

газового столба

Н

м

По чертежу

9,0

в топке h_т=2,0 .

Δh_Е

Па

h_т +0,95Н

(2,0+0,95·9)

Общее сопротивление тракта

Δh_к

Па

h_А+Δh_Б+Δh_В+

Δh_r+Δh_D-Δh_Е

254,5·9,81=2496,6

вентилятора

производительность с запасом 5%

Q_расч

м³/ч

V_сек·3600

1,05·16,7·3600=63,16·10³

сопротивление с 10%

ΔН_расч

Па

1,1Δh_к

1,1·254,5·9,81=2746,8

коэффициент

к_γ

-

t_хв)/( 273+t_хор)

(273+30)/(

=1,033

расчетное сопротивление

Δh^пр

Па

к_γН_расч

1,033·280·9,81=2835,09

Тип

-

-

([9], график 46)

-12,5-11

Число

n

об/мин

970

Расчетный

Производительность

Q_расч

м³/

-

63164

Напор

Н

Па

-

1118

КПД

ζ

%

-

80

на валу

N_в

кВт

Q_р Н_р/3670 ζ

23,4

электродвигателя

N_м

кВт

1,15 N_в

Запасы:

по производительности

β₁

по напору

β₂=1,1

по электродвигателя

β₃=1,15