3 Выбор и расчет котельного

3.1 Выбор типа и числа

Для промышленных ТЭЦ выбирают теплофикационные с начальными параметрами р₀=4 или 13 МПа и t₀ или 555 °C без промежуточного пе пара. Поэтому на ТЭЦ с нагрузкой схемы с поперечными по острому пару и с вным парогенератором. Для ТЭЦ, расположенных в , правило требует, чтобы при из работы одного мощного парогенератора обеспечивали отпуск теплоты производственным потребителям.

важным при проектировании ТЭЦ выбор парогенератора. для промышленных ТЭЦ с большим потреблением пара барабанные , как более гибкие и требовательные к качеству воды.

Исходя из сказанного тип парогенератора БКЗ-75-39-440 ФБ в 3, с учетом установки резервного.

3.2. Описание и теп расчет котла

-75-39-440 ФБ

Так как на проектируемой ТЭЦ устанавливаются котлы марки БКЗ-75-39-440 ФБ, для сжигания торфа и бурых , но реконструированные и переведенные на природного газа и , то для сжигания в данном котельном устанавливаем специальную т (предтопок), вырезав из горелок.

для сжигания лузги для работы с водогрейными и котлами. Топливо в подается питателем.

Пространство под колосниковой решеткой на три зоны:

• зона сушки ( влажного );

• зона предварительного и газификации;

• зона сгорания и сбора .

1 Тепловой предтопка начнем с расхода топлива для БКЗ-75-39-440ФБ из уравнения баланса, кг/ч

, (3.1)

где – -производительность котельного , =75000 кг/ч, [5, . 8.25, стр. 260];

–КПД котельного , =81%, [5, табл. 8.25, стр. 260];

– теплота сгорания , =3660 ккал/кг [15335 ],

– количества , сообщенное в котле воде при превра ее в пар, отнесенное к 1 кг произведенного :

, (3.2)

где , , – соответственно перегретого пара, ьной и котловой воды, кДж/кг, =614 , =1110,8 ;

– процент непрерывной , =3% [6, стр. 49].

кДж/кг (3.3)

кг/ч.

ориентировочное значение уходящих за котлом 180 °C по рекомендации ([7], . 1.34, стр. 69).

2 Определим величину объема по формуле [6,. 7–3,ф.73],м³

, (3.4)

где – напряжение топочного ,

=350·10³ ккал/м³·ч Вт/м³], [6, табл. 7-1, стр. 74].

м³.

3 площадь решетки (зеркала ) по формуле[6, ф. 7-2, стр. 73], м²

, (3.5)

где –тепловое площади колосниковой (зеркала ), =4000·10³ ккал/м²·ч Вт/м²], [6, табл. 7-1, стр. 74].

м².

4 выходящих продуктов из предтопка °C

5 Исходные данные для предтопка приведены в таб 3.1.

Т а б л и ц а 3.1–Исходные

Наименование		ачение	Размер	Расчётная формула, определения		Величина
1		2	3	4		5
		D	т/час			75
Давл. пара в		Pб	МПа	- « -		4,4
Давл. пара за за		Р	- « -	- « -		4,0
Температура питательной		tпв	°C	характеристика		104
Энтальпия питательной		hпв	- « -	По Н-υ табл.		104,3
насыщения	tкип		ºС		характеристика		255
Энтальпия кип.	hкип		кДж/кг		По Н-υ табл.
Энтальпиянасыщ.	hнп		- « -		- « -		2803,2
Температура пара	tпп		ºС		Задано		440
перегретого п	hпп		кДж/кг		По Н-υ .		3314,01
Уд. объём насыщ.	V”		м³/кг		- « -		0,05
Удельный перегретого	Vпп		- « -		- « -		0,0787
Температура хол.	tхв		ºС		Задано		30
Топливо							Лузга

Т а б л и ц а 3.2– продуктов в поверхностях нагрева

	Газоходы
	Размерность		Топка, фестон	I ст. ателя	пучки	II ст. водяного экономайзера	тель	I ст. водяного эко	Золоуловитель
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
Коэффициент воздуха, α	-	1,3	1,4	1,45	1,5	1,55	1,57	1,62	1,64
воздуха, Δα	-	0,1	0,05	0,05	0,05	0,02	0,05	0,02	0,1
Коэфф. тка воздуха в г-а αК	-	1,4	1,45	1,5	1,55	1,57	1,62	1,64	1,74

Т а б л и ц а 3.3 – Расчет газов и трехатомных газов

V0В	м3/кг	1,11	1,11	1,11	1,11	1,11	1,11
VН2О0	м3/кг	0,978	0,98602	0,987807		0,9902	0,99824
VГ	м3/кг	2,44		2,666	2,7334		2,936
rRO2=VRO2/ VГ	-	0,1		0,092	0,09	0,087
rH2O= VH2O/ VГ	-	0,4033	0,38623		0,362	0,3507	0,34
rп= rRO2+ rH2O	-		0,48233		0,4518	0,438

Т а б л и ц а 3.4 – Энтальпия воздуха и сгорания

טּ 0C	Hв0 Ккал/кг	Hг0	H= Hг0+ Hв0*( α-1),ккал/кг α=1,3
100		72,4	10,52
200	70,596		21,18
300	106,782		32,035
400	143,634		43,09
500		383,365	54,41
600		466,253	65,934
700		552,17	77,922
800		641,16
900	339,66	731,28
1000	380,73		114,22

Т а б л и ц а 3.5 – Тепловой котельного

Наименование	Обозначение	рность	Формула или ование	Величина
1	2	3	4	5
воздуха на в I ступень воздухоподогревателя	t'хв	ºС		30
1	2	3	4	5
Энтальпия теоретически ого количества воздуха	hхв	3	H-v табл.	185
теплота сгорания в	Qнс	кДж/кг	Экспертиза
Температура уходящих	υух	ºС	Задано	180
уходящих газов	hух		H-v табл.	761
Коэффициент воздуха в уходящих	αух	-	Задано	1,74
П тепла с уход.	q2	%	(hух- αух*hхв)(100-q4)/Qнр	10,37
тепла с хим. недожогом	q3	%	табл. 7-1, с. 74)	3
тепла с мех. недожогом	q4	%	- « -	3
тепла в окруж.	q5	%	([6], рис. 5-1, с. 51)	0,8
Потеря с . теплом	q6	%	([6], стр. 51-52)	0
тепловых потерь	∑q	%	q2+q3+q4+q5+q6	17,1
полезного действия брутто	ηкабр	%	q	82,8
Коэффициент сохранения	φ	-	1- q5/( ηкабр+ q5)	0,99
Паропроизводительность тепла	D	т/ч	данные	75
Энтальпия пара	hпп		- « -	3314
Полезно тепло	Qка	кДж/кг	ф. 2.2
Полезный расход	Вк	кг/ч	Qка*D/ (Qрр* ηкабр)
Расчётный расход	Вр	- « -	(100- q4)/100* Вк

6 Тепловой расчет предтопка по рекомендации

[8, п. 23-4, стр. 277].

теплового расчета является определение атурных й работы материалов и толщины ее огнеупорных и слоев при заданных потерях в . среду.

Тепловой поток в среду при данной внутренней поверхности обмуровки по формуле:

, (3.6)

где , , - температуры поверхности обмуровки, жной поверхности и окружающего воздуха, °C

(Паспорт и инструкция по топки DG), =45 °C и =25 °C [8, стр. 277];

- коэфф. теплоотдачи от поверхности к окружающей среде, ²·К):

, (3.7)

;

- суммарное тепловое обмуровки, м²·К/Вт.

тепловой равен

.

Тогда термическое сопротивление можно определить по

. (3.8)

Принимаем, что состоит из двух :

- огнеупорного;

- теплоизоляционного.

С стороны термическое обмуровки

, (3.9)

где , - толщины слоев , м;

, - коэффициенты материалов, Вт/м·К.

ию обмуровки выполняют из двух :

1 Слой из шамотного кирпича толщиной 250 мм м) с =0,2326 ([10], табл. 2-2, стр. 20);

1 перлитовые на керамической толщиной 350 мм (0,35 м) с Вт/м·К табл. 2-2, стр. 20).

Проверяют, ли данный материал в термоизоляционного:

.

Выбранные полностью условиям техники , согласно которым °C.