6.2. Теплотехнический расчет железобетонной круглопустотной плиты.

Расчет параллельно тепловому потоку.

Круглые отверстия-пустоты плиты диаметром 160 мм заменяем равновеликими по площади квадратными со сторонами:

d = = = 0,142 (м)

Длина участков l₁ = 1,19 – d · 6 = 1,19 - 0,142 · 6 = 0,338 (м)

Площадь участков F₁ = 0,338 · 1 = 0,338 (м²)

Коэффициент теплопроводности железобетона λ_Ж/Б = 2,04

бетона λ_Б = 1,86

Термическое сопротивление для 1 участка:

R₁ = + + = · 2 + = 0,115

Термическое сопротивление воздушной прослойки R_ВП = 0,15 , по [л-4, прил. 4].

Эквивалентная толщина воздушной прослойки δ = 0,142 (м).

Термическое сопротивление ж/б стенок:

R_Ж/Б = = = 0,038

Термическое сопротивление 2 участка:

R₂ = R_ВП + R_Ж/Б = 0,15 + 0,038 = 0,186

Общая площадь участков 2:

F₂ = (d · 6) · 1 = 0,142 · 6 = 0,852 (м²)

Термическое сопротивление всей плиты параллельно тепловому потоку составит:

R₂ = = = 0,159

Расчет перпендикулярно тепловому потоку.

Условная толщина 1 и 3 слоев составит:

= 0,22 – 0,142 = 0,078 (м)

Термическое сопротивление 1 и 3 слоев равны:

R_1,3 = = = 0,019

Эквивалентный коэффициент теплопроводности воздуха:

= = = 0,947

Средний коэффициент теплопроводности для 2 слоя составит:

= = = 1,21

Среднее термическое сопротивление 2 слоя равно:

R₂ = = = 0,117

Термическое сопротивление 3 слоев перпендикулярно тепловому потоку составит:

R = R₁ + R₂ + R₃ = 0,019 · 2 + 0,117 = 0,155

Термическое сопротивление железобетона панели составит:

R_Ж/Б = = 0,156

Требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия составит:

= , (2.1),

где n = 0,9, для покрытий по [л-4, стр.5,табл.3*];

= 3°С, для покрытий по [л-4, стр.5,табл. 2*];

= = 1,75

Исходя из технико-экономических условий ГСОП = 5,8

В зависимости от назначения помещения и наружного ограждения определяем:

= 4,1 по [л-10, стр. 9, табл. 2б].

6.3. Определение фактического сопротивления теплопередаче чердачного покрытия.

Определяем сопротивление теплопередаче R₀ покрытия по формулам (1.3)

R₀ = + R_З + R_Ж/Б + R_П + R_УТ + R_СТ + R_Р + , (2.2)

R₀ = R₀^ПР, т. к. R₀^ПР > R₀^ТР.

R₀^ПР = + + R_Ж/Б + + + + + , (2.3)

= (R₀^{ПР – (} + + R_Ж/Б + + + + )) ·

= (4,1 – ( + + 0,156 + + + + )) · 0,02= 0,071=0,1 (м)

Фактическое сопротивление теплопередаче определяем:

R₀^Ф = + R_Ж/Б + + + + + + , (2.4)

R₀^Ф = + + 0,156 + + + + + = 5,37

= +δ_з + + + + = 0,22 +0,01+ 0,002 + 0,1 + 0,015 + 0,004 =0,356 (м)

К = = = 0,19

6.4. Определение термического сопротивления теплопередаче конструкции пола над неотапливаемым подвалом.

Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций R₀ должно быть не менее сопротивления теплопередаче , требуемое из санитарно-гигиенических условий, определяемое по формуле (1.1), а также , определяемого по технико-экономическим расчетам по формуле (1.4).

Конструкция наружного ограждения пола:

1. Пустотная железобетонная плита

2. Пароизоляция: 1 слой рубероида

3. Теплоизоляция: маты минераловатные прошивные

4. Покрытие пола: сосна и ель поперек волокон

Наименование конструкции	, м	,	,
сосна и ель поперек волокон	0,032	0,14	500
Пароизоляция: 1 слой рубероида	0,002	0,17	600
Утеплитель – маты минераловатные прошивные	?	0,064	125
Пустотная ж/б плита	0,22	2,04	2500

Определяем требуемое сопротивление пола по формуле (1.1):

R₀^ТР = ,

где n = 0,6, для покрытий по [л-4, стр.5,табл.3*];

= 2°С, для покрытий по [л-4, стр.5,табл. 2*];

R₀^ТР = = 1,76

Исходя из технико-экономических условий ГСОП = 5384,8

В зависимости от назначения помещения и наружного ограждения определяем термическое сопротивление:

R₀^ПР = 4,3 по [л-10, стр. 9, табл. 2б].