5 .2 . Обеспечение заданного температурного режима тепловой обработки, позволяющего получить требуемые качественные характеристики бетона изделий, может быть осуществлено с применением :

автоматизированных систем управления и программного регулирования температуры и прочности издел и й;

дроссельных диафрагм, обеспечивающих подачу в тепловые установки расчетного количества тепловой энергии (при отсутствии систем автоматического контроля и регулирования ).

П рим ечание . При пр и менении термосных режимов с использованием систем автоматического регулирования температурный датчик должен регистрировать температуру изделий. С этой целью настройку регулятора следует осуществлять с учетом коррекции между температурой среды и температурой изделия, определяемой отдельно в каждом конкретном случае.

5 .3 . В качестве программных регуляторов температуры рекомендуется использовать:

электронные программные регуляторы типа Р- 31М , выпускаемые Ивано-Франковс ким заводом «Геофизприбор» Минприбора СССР;

пневматические системы программного регулирования типа «Пуск», серийно выпускаемые Усть-Каменогорским заводом приборов Минприбора СССР;

комплексные системы автоматизации тепловлажностной обработки;

систему СПУРТ -1 на элементах пневмоавтоматики (изготовитель - Усть-Каменогорский завод приборов Минприбора СССР);

комплекс СКРЖ на базе блоков Р- 31М (изготовитель - Тернопольский ЭРМЗ Минстроя УССР);

систему СА У- ТО на базе блоков Р-31 М (изготовитель - опытный завод ВНИИжелезобетона).

С той же целью могут быть использованы другие, вновь разрабатываемые программные регуляторы или системы, обеспечивающие регулирование температуры по заданной программе.

5 .4 . Для контроля температуры рекомендуются термометры сопротивления (т с м, тсп) и термопары ( тхк, тм к).

Контрольные датчики температуры должны устанавливаться в местах, где температуру среды в тепловой установке можно считать средней. В ямн ы х камерах датчики устанавливаются в специальных нишах внутри камеры на половине ее высоты в месте, исключающем прямое попадание на них потока пара. В камерах непрерывного действия (вертикальных или горизонтальных) контрольный датчик устанавливается в начале зоны с максимальной температурой среды по возможности на уровне изделия.

При прогреве изделий через паровые рубашки контрольный датчик температуры может помещаться н а линии отвода конденсата не далее 0 ,5 м от формы.

Для гара н тии постоянного нахождения датчика в проточном к онденсате на конденсатоотводной линии отвода конденсата за датчиком должен быть установлен кон денсатоотводчик или обратный клапан.

Если контрольный датчик показывает температуру выше 95 °С, то это говорит о непосредственном попадании на него струи пара, и необходимо принять соответствующие меры, например уменьшить подачу пара.

Как исключение допускается производить замер температуры в камерах с помощью ртутного термометра или термощупа.

5 .5 . Для обеспечения заданного режима по нормируемому расчетному расходу пара (тепловой энергии) в установке должны быть выполнены мероприятия, указанные в п. 5.1 , и в первую очередь следует стабилизировать давление пара в магистральных трубопроводах. Расче т часового расхода пара и выбор дроссельной диафрагмы, обеспечивающей этот расход, приведены в прил. 4 .

5 .6 . При всех способах контроля оператор заносит в журнал время загрузки камеры (установки), длительность отдельных периодов температурного режима, время открытия камеры или выгрузки изделий из тепловой установки.

В зимнее время оператор регистрирует не реже одного раза в смену и записывает в журнал температуру воздуха в цехе, где хранятся распалубленные изделия.

15. Влияние крупности зерен заполнителя и соотношение мелких и крупных заполнителей на технологические свойства бетонной смеси

Влияние крупного заполнителя на прочность бетона

Вертикальное растрескивание в образце под действием одноосного сжатия начинается при нагрузке 50—75% предельной. Это было установлено по измерениям скорости звука в бетоне, а также в результате применения импульсного ультразвукового метода. Напряжение, при котором образуются трещины, зависит прежде всего от свойств крупного заполнителя: применение гравия с гладкой поверхностью ведет к появлению трещин при более низких напряжениях по сравнению с бетоном на щебне. Вероятно, это связано с тем, что механическое сцепление зависит от свойств поверхности и до некоторой степени от формы зерен крупного заполнителя.

Свойства заполнителя влияют на напряжение, при котором начинается образование трещин при сжатии в той же степени, как и на предел прочности при изгибе, так что отношение между этими двумя величинами не зависит от свойств заполнителя. На рис. 5.13 приведены результаты исследований Джонса и Каплана, каждый условный знак на рисунке обозначает различный вид крупного заполнителя. С другой стороны, отношение между пределом прочности при изгибе и пределом прочности при сжатии зависит от вида используемого заполнителя (рис. 5.14), так что, за исключением высокопрочного бетона, свойства заполнителя, особенно структура его поверхности, воздействуют на предел прочности при сжатии намного меньше, чем на предел прочности при растяжении или трещинообразующее напряжение при сжатии.

Влияние вида крупного заполнителя на прочность бетона зависит от водоцементного отношения. Для В/Ц ниже 0,4 применение щебня привело к получению прочности на 38% выше, чем при применении гравия. С повышением В/Ц влияние вида заполнителя на прочность сводится на нет, потому что прочность цементного камня, по-видимому, становится определяющей, и при В/Ц, равном 0,65, не наблюдалось различий в   прочности   бетонов,  изготовленных на   гравии   или щебне.

Влияние вида заполнителя на прочность при изгибе, вероятно, зависит и от влажности бетона во время испытаний.

Форма и структура поверхности крупного заполнителя влияет также на сопротивление бетона удару, причем характер влияния такой же, как и на сопротивление изгибу.

Каплан наблюдал, что прочность бетона на изгиб в основном ниже прочности на изгиб соответствующего цементного раствора. Таким образом, цементный раствор, входящий в состав бетона, определяет его верхний предел прочности при изгибе, присутствие же крупного заполнителя снижает эту прочность. С другой стороны, прочность бетона на сжатие выше прочности цементного раствора; следовательно, согласно Каплану, механическое сцепление крупного заполнителя увеличивает прочность бетона на сжатие. Изложенные выше положения не получили достаточного подтверждения, и проблема прочности цемента и бетона требует дальнейшего изучения.

Одним из основных факторов, определяющих экономичность состава бетона (по расходу цемента), а также его высокое качество, является правильный выбор соотношения между мелким и крупным заполнителями.

Пустотность смеси заполнителей при определенном г имеет минимальное значение. Удельная поверхность заполнителей уменьшается с уменьшением г. Подвижность бетонной смеси и прочность бетона при определенном г достигают максимума, причем наивысшая прочность, как правило, соответствует наибольшей подвижности бетонной смеси, так как при прочих равных условиях такая бетонная смесь укладывается наи более плотно. Таким образом, оптимальное соотношение г имеет бетонная смесь наибольшей подвижности (наилучшей удобоуклацываемости)