Министерство образования и науки Российской Федерации
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение
высшего образования
«Сибирский государственный индустриальный университет»
Институт горного дела и геосистем
Кафедра геотехнологии
Контрольная работа
по дисциплине «Гидротехнология»
Выполнил: ст.гр.
Проверил:
доц., к.т.н. Коряга М.Г.
Новокузнецк
2017
Определение углов заложения подготовительных выработок участка подземной гидродобычи
Угол наклона параллельного, аккумулирующего и вентиляционного штреков для самотечного гидротранспорта определяется как угол между осью выработки и линией простирания пласта, град:
α – угол падения пласта, град;
δ – угол наклона выработки относительно горизонтальной плоскости, град;
Угол наклона оси выработки относительно горизонтальной плоскости, обеспечивающий самотечный гидротраспорт определяется как:
δ = arctg i, (i = 0,05 ÷ 0,07)
- при самотечном транспорте по желобам:
i = sin δ=0,05-0,06 (δ = arctg0,05 = 2,860, δ = arctg0,06 = 3,430);
- при самотечном транспорте по почве:
i = sin δ=0,07-0,08 (δ = arctg0,07 = 40, δ = arctg0,08 = 4,570).
Таблица 1 – Определение угла заложения штреков с самотечным гидротранспортом угля
Sin(α) |
Значение Sin(α) |
Уклон |
|||
0,05 |
0,06 |
0,07 |
0,08 |
||
0,05/Sin(α) |
0,06/Sin(α) |
0,07/Sin(α) |
0,08/Sin(α) |
||
Sin(50) |
0,08715 |
0,574 |
0,688 |
0,803 |
0,918 |
Sin(60) |
0,10452 |
0,478 |
0,574 |
0,670 |
0,765 |
Sin(70) |
0,1218 |
0,411 |
0,493 |
0,575 |
0,657 |
Sin(80) |
0,1391 |
0,359 |
0,431 |
0,503 |
0,575 |
Sin(90) |
0,1564 |
0,320 |
0,384 |
0,448 |
0,512 |
Sin(100) |
0,1736 |
0,288 |
0,346 |
0,403 |
0,461 |
Sin(110) |
0,1908 |
0,262 |
0,314 |
0,367 |
0,419 |
Sin(120) |
0,2079 |
0,241 |
0,289 |
0,337 |
0,385 |
Sin(130) |
0,2249 |
0,222 |
0,267 |
0,311 |
0,356 |
Sin(140) |
0,2419 |
0,207 |
0,248 |
0,289 |
0,331 |
Sin(150) |
0,2588 |
0,193 |
0,232 |
0,270 |
0,309 |
Sin(160) |
0,2756 |
0,181 |
0,218 |
0,254 |
0,290 |
Sin(170) |
0,2924 |
0,171 |
0,205 |
0,239 |
0,274 |
Sin(180) |
0,309 |
0,162 |
0,194 |
0,227 |
0,259 |
Sin(190) |
0,3256 |
0,154 |
0,184 |
0,215 |
0,246 |
Sin(200) |
0,342 |
0,146 |
0,175 |
0,205 |
0,234 |
Sin(210) |
0,3584 |
0,140 |
0,167 |
0,195 |
0,223 |
Sin(220) |
0,3746 |
0,133 |
0,160 |
0,187 |
0,214 |
Sin(230) |
0,3907 |
0,128 |
0,154 |
0,179 |
0,205 |
Sin(240) |
0,4067 |
0,123 |
0,148 |
0,172 |
0,197 |
Sin(250) |
0,4226 |
0,118 |
0,142 |
0,166 |
0,189 |
При проведении выемочных печей комбайном выемка по падению допустима при угле падения до 130 – 150. При больших значениях угла выемочные печи проводят диагонально. Угол между осью диагональной выемочной печи и линией простирания пласта не должен превышать угла Ψ1 значение которого определяется из выражения:
С увеличением угла падения пласта угол Ψ1 уменьшается, а длина выемочных печей возрастает. Эксплуатационными испытаниями установлено, что при величине угла между осями аккумулирующего штрека и выемочной печи менее 450 – 500, т.е. при угле падения пласта более 230 – 250 применение схемы отработки яруса из выемочных печей нецелесообразно.
Длина выемочной печи при известной высоте яруса определяется из выражения:
где hя – наклонная высота яруса (этажа) принимается согласно выбранной системе разработке, м (100 м);
bя – ширина межъярусного (межэтажного) целика, м (при этажной системе разработке равна нулю);
аш – ширина межъярусного (межэтажного) целика (вентиляционного или аккумулирующего) штрека, м (10 м);
Рисунок 1 - Система разработки длинными столбами по простиранию с гидравлической или механогидравлической выемкой угля в коротких очистных забоях (заходках) из выемочных печей, пройденных по восстанию пласта
Рисунок 2 - Система разработки длинными столбами по простиранию с гидравлической выемкой угля в коротких очистных забоях (заходками) из диагональных выемочных печей