55 Классификация железобетонных плоских перекрытий. Монолитные ребристые перекрытия с плитами, опертыми по контуру.

Конструктивные схемы перекрытий при сборном и монолитном выполнении различны, поэтому классификация перекрытий ведется по конструктивным признакам: балочные сборные; ребристые монолитные с балочными плитами; ребристые монолитные с плитами, опертыми по контуру; балочные сборно-монолитные; безбалочные сборные; безбалочные монолитные; безбалочные сборно-монолитные.

В строительстве, как правило, применяют сборные перекрытия, отличающиеся высокой индустриальностью. Монолитные перекрытия применяют редко, главным образом в зданиях, возводимых по индивидуальным (нетиповым) проектам.

Тип конструкции перекрытия выбирают в каждом случае по экономическим соображениям в зависимости от назначения здания, величины и характера действующих нагрузок, местных условий и др.

Констр-ная схема перекрытия включает плиты, работающие на изгиб в двух направлениях (опертые по контуру), и поддерживающие их балки. Все элементы перекрытия монолитно связаны. Отношение сторон плиты перекрытия l₂/l₁2. Размеры плиты от 4 до 6 м. Толщина плиты 60-140мм, но не менее 1/50 от l₁. Балки назначаются одной высоты. Перекрытия без промежуточных опор и с малым размером плит наз. кессонными.

Рис. 1. Планы ребристых перекрытий с плитами, опертыми по контуру:

а – с внутренними колоннами (плиты больших пролетов); б – без внутренних колонн (кессонные перекрытия);1…3 – соответственно угловая, первая и средняя панели

 Армирование

Плиты армир-ся плоскими сварными сетками с рабочей арматурой по всем направлениям. Т.к. изг. момент от середины пролета к опорам уменьшается, то число стержней в приопор. участках меньше. В ниж. зоне плиты уклад. две сетки с одинак. площ. сечения стержней, но разных размеров. Меньшую сетку не доводят до опор. балок на расст. l₁/4. Надопорная арм-ра устан-ся на ¼ пролёта от грани опор. балки. Плиту можно армир-ть стандартными рулон. сетками. В пролете сетки с продол. рабочей арматурой уклад-ся в 2 слоя во взаимно перпендик. направлении. Ниж. сетка раскатывается вдоль короткой стороны, вторая сетка – перпендик. ей вдоль длинной стороны.

Рис. 2. Армирование ПОК в пролете двумя сетками

Рис. 3. Армирование ПОК на опорах цельными сетками

56 Центрально нагруженные железобетонные фундаменты. Определение размеров подошвы и высоты

П ри центральном нагружении линия действия равнодействующих всех нагрузок проходит через центр тяжести подошвы фундамента.

При назначении глубины заложения необходимо руководствоваться следующими факторами – инженерно-геологическими  и гидрогеологическими условиями площадки, глубина сезонного промерзания грунтов, конструктивные особенности возводимого здания, включая глубину прокладки подземных коммуникаций, наличие и глубину заложения соседних фундаментов.

Форма подошвы фундамента во многом определяется конфигурацией в плане возводимой части надземной конструкции. Она может быть круглой, кольцевой, многоугольной, квадратной, прямоугольной, ленточной, тавровой, крестообразной, а в стеснённых условиях и более сложного очертания. В сборных фундаментах её определяет и форма составных элементов и блоков.

При расчётах фундамента мелк заложения по второму предельному состоянию площадь подошвы предварительно может быть определена ил условия P<R, таким образом приняв P=R 

где No – расчётная вертикальная нагрузка на уровне обреза фундамента; γ_ф = 20 кН/м3 – усредненный объемный вес материала фундамента и грунта на его ступенях. R₀ – расчет­ное сопротивление грунта, залегающего под подошвой фундамента,

Принятые в первом приближении размеры подошвы фундамента по форму­ле (1.5) уточняем исходя из требований СНиП [2], выражаемых неравен­ствами: ,

где р – среднее давление под подошвой фундамента, кПа;

p_max и p_min – соответственно максимальное и минимальное значения кра­евого давления по подошве внецентренно нагруженного фундамента, определяемые по формуле внецентренного сжатия;

R – расчетное сопротивление грунта основания, кПа.

; , (2.13)

где W – момент сопротивления площади подошвы фундамента.

где _с1 и _с2 - коэффициенты, условий работы,

k -  коэффициент, принимаемый равным: k₁ = 1, если прочностные характеристики грунта ( и с) определены непосредственными испытаниями, и k₁ = 1,1, если они приняты по СНиП;М_ , М_q, M_c -  коэффициенты, принимаемые по СНиП; k_z - коэффициент, принимаемый равным:при b  10 м - k_z = 1, при b  10 м - k_z = z₀/b + 0,2 (здесь z₀ = 8 м);

b - ширина подошвы фундамента, м;_II -         осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м³ (тс/м³);^/_II - то же, залегающих выше подошвы;с_II -  расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа (тс/м²);d₁ - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле                                                                     

Площадь А_ф кратна 100 мм.

Фундаменты состоят из плитной части и подколонника со стаканом для заделки сборной колонны. Плитная часть имеет обычно ступенчатую форму. Количество ступеней – не более трех. Высоту ступеней принимают равной 300, 450 и при большой высоте плитной части фундамента – 600 мм. Размеры по высоте подколонника и плитной части назначают кратными 150 мм. Размеры в плане подошвы фундамента, ступеней подколонника должны быть кратны 300 мм.

Высоту фундамента назначают по условиям заглубления или условиям заделки колонн, величина h округляется до размера, кратного 15 см. Глубину заложения фундамента принимают равной

Н=h+0,15м

где 0,15м – расстояние от уровня чистого пола до верха фундамента.

Высота ф-та при колонном сопряжении сост. из раб. высоты дна стакана, глубины заделки колонны в ф-т и защ. слоя бетона кратно 100мм. Общ. высота не более 900мм. Более трёх ступеней не выполняют.