2. Технико-экономические показатели

Технико-экономические показатели объемно-планировочного решения приводятся в табличной форме.

Таблица 4 – Технико-экономические показатели

Наименование	Единица измерения	Количество
Общая площадь, А общ.	м2
Жилая площадь, А ж.	м2
Плоскостной коэффициент, К1 = А ж/А общ
Вспомогательная площадь	м2
Строительный объем здания, V стр.	м3
Объемный коэффициент, К2 = V стр/А общ
Этажность	эт

3. Конструктивные решения

Описываются все принятые конструкции в проекте.

4.1 Теплотехнический расчет ограждающей конструкции

Пример теплотехнического расчета

Расчетные условия:

• Расчетная температура внутреннего воздуха Tint= 20 ˚ С

• Расчетная температура наружного воздуха Т еxt= - 13 ˚ С

• Продолжительность отопительного периода Z ht= 134 сут

• Средняя температура наружного воздуха за отопительный период Тextav= +5,2 ˚С

• Градусосутки отопительного периода Dd = 2090 ˚С ·сут

• Стена – мелкоразмерный блок с утеплителем

• Влажностной режим эксплуатации - нормальный

• Назначение здания - жилое

• Размещение в застройке – отдельно стоящее

• Тип – двухэтажное

Согласно СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий», приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений Rо , м²·˚С/ Вт должно приниматься не ниже требуемых значений Rо red, которые устанавливаются по таблице четыре СНиП 23-02-2003 в зависимости от градусосуток отопительного периода. Для Dd= 2090 ˚С·сут требуемое сопротивление теплопередаче равно для стен Rw red= 2,13 м²·˚ С /Вт

Определимся конструкциями и рассчитываем толщину утеплителя наружного ограждения по принятым сопротивлениям теплопередачи.

Характеристики материалов:

1) Керамзитовый блок

плотность g = 1200 кг/ мз

коэффициент теплопроводности l= 0,52 Вт/м ˚С

2) Утеплитель - пенополистирол

плотность g= 40 кг/мз

коэффициент теплопроводности l=0,041 Вт/ м ˚С

Должно соблюдаться условие Rо ≥ Rо треб. =2,13 м2˚С/ Вт

Требованию отвечает формула, требуемое сопротивление Rо , м²˚С/ Вт

Rо= 1/ αв +Rк+ 1/αн

где αв- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимаемый по таблице семь СНиП 23-02-2003, Вт/м²·˚С;

αн – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по СНиП 23-02-2003, Вт/м²·˚С ;

Rк= δ/l - термическое сопротивление ограждающей конструкции, м²·˚С/ Вт

где δ – толщина слоя, м;

l- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/м²·˚С.

Rо =1/ 8,7 + 0,4/0,52 + 0,05/0,041 +0,12/0,81 + 1/23 = 2,14 м²·˚С/ Вт

Rо = 2,14 м²·˚С/ Вт > Rо треб. =2,13 м²˚С/ Вт – условие соблюдается.

Толщина стены составит 450 мм.

4.2 Спецификация оконных и дверных заполнений

Спецификация составляется в табличной форме.

Таблица 5 - Спецификация оконных и дверных блоков

Позиция	Обозначение	Наименование	Количество, шт.
ОК-1
Д-1

4.3 Спецификация железобетонных элементов

Спецификация составляется в табличной форме.

Таблица 6 - Спецификация железобетонных элементов

Позиция	Обозначение	Наименование	Количество, шт.	Масса, тн
ПК-1

4.4 Экспликация полов

Экспликация полов составляется в табличной форме

Таблица 7 - Ведомость полов

Помещение	Слои пола, мм	Тип пола	Площадь, м²

4.5 Ведомость отделки помещений

Ведомость отделки составляется в табличной форме

Таблица 8 - Ведомость отделки

Номер помещения	Потолок		Стены и перегородки

5 Инженерное оборудование здания

В этом разделе описывается все инженерное оборудование, принятое в проекте.

6 Антисейсмические мероприятия

В этом разделе описываются антисейсмические мероприятия, принятые по данному проекту.

7 Расчет конструкции

Пример расчета – расчет перемычки

Перемычка над оконным проемом состоит из четырех отдельных элементов одинаковой ширины.

Расчетные условия:

1) Ширина оконного проема в свету l_св=2,1 м в кирпичной поперечной стене;

2) Толщина стены 510 мм и 380 мм;

3) Расстояние между осями наружной и внутренней продольной стен В=5,9 м;

4) Перекрытия в здании – сборные железобетонные плиты;

5) Класс бетона В-15 (R_b=8,5 МПа; R_bt=0,75 МПа; γ_b2=1,00);

6) Рабочая продольная арматура из стали класса А-III (R_s=365 МПа);

7) Поперечная арматура из стали класса А-I (R_sw=175 МПа).

Трещины не появляются. Здание может возводиться в зимнее время.

На внутренний элемент перемычки опираются перекрытия, остальные элементы перемычки несут нагрузку только от кладки. Заделка элементов в стену для внутреннего элемента а_в=0,25 метров, для остальных а₀=0,12 метров.

Каждый элемент перемычки работает как однопролетная, свободно лежащая равномерно нагруженная балка.

Расчетный пролет внутреннего элемента l, м, вычисляется по формуле

l=l_св+а_в

где l_св – ширина оконного проема в свету, м;

а_в – заделка внутреннего элемента в стену, м.

l=2,1+0,25=2,35 м

Расчетный пролет наружного элемента l', м, вычисляется по формуле

l'=l_св+а₀

где l_св – ширина оконного проема в свету, м;

а₀ – заделка элемента в стену, м.

l'=2,1+0,12=2,22 м

Нагрузка от кладки принимается равной массе пояса не отвердевшей кладки высотой 1,23 метров.

Временная нагрузка на перекрытие принята 3000 Н/м² с учетом материалов и приспособлений в период возведения здания.

Высота сечения перемычки может быть принята в пределах (1/10…1/20)l=(1/10…1/20)225=0,225…0,1125 метров. Сечение элемента принимаем шириной в кирпич и высотой в четыре ряда кладки, то есть bh = 0,25х0,28 м².

Внутренние усилия от расчетных нагрузок наибольшего изгибающего момента без учета частичного защемления на опорах М, Н · м, вычисляется по формуле

М = gl²/8

где g – полная расчетная нагрузка, Н/м²;

l – длина внутреннего элемента, м.

М = 24040 · 2,35²/8 = 16595 Н · м

Внутренние усилия от расчетных нагрузок поперечной силы Q, Н, вычисляется по формуле

Q = (gl)/2

где g – полная расчетная нагрузка, Н/м²;

l – длина внутреннего элемента, м.

Q = (24040 · 2,35)/2 = 28247 Н

Рабочая высота сечения h₀ , см, вычисляется по формуле

h₀ = h – a

где h – высота в четыре ряда кладки, см;

a –ширина шва, см.

h₀ = 28 – 3 = 25 см

Рабочее сечение А₀, см², вычисляется по формуле

А₀ = М/R_bbh₀²

где М – изгибающий момент без учета частичного защемления на опорах, Нм;

R – расчетное сопротивление, МПа;

b – ширина в кирпич, см;

h₀ – рабочая высота сечения, см.

А₀ = 16594/8,5 · 25 · 25² = 0,239 < А_R = 0,443 см²

Принимаем υ=0,768.

Необходимая площадь сечения продольной арматуры А_s, см², вычисляется по формуле

А_s = M/R_sυh₀

где М – изгибающий момент без учета частичного защемления на опорах, Нм;

R – расчетное сопротивление, МПа;

υ– табличное значение;

h₀ – рабочая высота сечения, см.

А_s = 16594/365 · 0,786 · 25 = 2,32 см²

Из сортамента арматуры принимаем арматуру диаметром Ø18А-III (A_s=3,142 см²).

Рассчитаем прочность наклонного сечения по поперечной силе.

Проверяем условие действия поперечной силы Q, Н, по формуле

Q = 27045<0,35 R_bbh₀

где R – расчетное сопротивление, МПа;

b – ширина в кирпич, см;

h₀ – рабочая высота сечения, см.

Q = 28247 < 0,35 · 8,5 · 25 · 25 = 89250 Н

Условие соблюдается.

Проверяем условие действия поперечной силы Q, Н, по формуле

0,6 · R_btbh₀ = 13500<Q = 27045

где b – ширина в кирпич, см;

h₀ – рабочая высота сечения, см;

R – расчетное сопротивление, МПа.

0,6 · 0,75 · 25 · 25 = 28125<Q = 28247 Н

Условие не соблюдается, необходим расчет поперечной арматуры.

При d₁=20мм для сварной конструкции принимаем поперечную арматуру диаметром восемь миллиметров из стали класса А-I (A_s=0,503 cм²).

По конструктивным требованиям расстояние между поперечными стержнями в крайних четвертях пролета u = 10см; h/2 = 28/2 = 14<15cм, что меньше максимально допустимого значения u, см, определяемого по формуле

u = 1,5 R_btbh₀/Q

где b – ширина в кирпич, см;

h₀ – рабочая высота сечения, см;

R – расчетное сопротивление, МПа;

Q – поперечная сила, Н.

u = 1,5 · 0,75 · 25 ·25² · 100/28247=62,2 см

Предельное усилие в поперечных стержнях q_x на 1 см длины, Н/см, вычисляется по формуле

q_x= R_swA_sn/u

где R – расчетное сопротивление, МПа;

A_s – необходимая площадь сечения продольной арматуры, см²;

n – количество стержней, шт;

u – расстояние между поперечными стержнями в крайних четвертях пролета, см.

q_x= 175 · 0,503 · 1/62= 1,4 Н/см

Предельная поперечная сила, воспринимаемая бетоном и поперечными стержнями Q_х.б., Н, вычисляется по формуле

Q_х.б. = R_btbh₀²q_x

где R – расчетное сопротивление, МПа;

b – ширина в кирпич, см;

h₀ – рабочая высота сечения, см.

q_x – предельное усилие в поперечных стержнях, Н/см.

Q_х.б. = 8 · 0,75 · 25 · 25² ·1,4 = 32812 > Q = 28247 Н

Следовательно, прочность по наклонному сечению обеспечена.

При h<300 мм поперечные стержни в средней части пролета элемента можно не ставить. Однако по конструктивным соображениям поперечные стержни ставим и в средней части, принимая шаг u=20см. Длина запуска растянутой арматуры за грань опоры l_a = 230мм, что больше 10 d₁=10 · 22=220мм.

Расчет остальных элементов перемычки. Учитывая необходимость соответствия сечения элемента размерам кирпича, оно принято 0,12 · 0,14 м².

Массу одного метра длины такого элемента принимаем равной

hbγ=0,12 · 0,14 · 25000 = 420.

Масса кладки стены составляет 2830 Н/п.м.

Полная нормативная равномерно-распределенная нагрузка равна

q^н=42+2830 = 3250 Н/м.

Полная расчетная равномерно распределенная нагрузка равна q = 3250 · 1,1 = 3580 Н/м.

Наибольший изгибающий момент М, Н · м, вычисляется по формуле

М=ql²/ 8

где q – полная расчетная нагрузка, Н/м;

l – длина наружного элемента, м.

М = 3580 · 2,22²/8 = 2205 Н · м

Рабочая высота элемента h_{0 ,} см, вычисляется по формуле

h₀ = h – a

где h – высота в четыре ряда кладки, см;

a –ширина шва, см.

h₀ = 14 – 3 = 11 см

Коэффициент А₀ вычисляется по формуле

А₀ = М/R_bbh₀²

где М – наибольший изгибающий момент, Н · м;

R – расчетное сопротивление, МПа;

b – ширина в полкирпича, см;

h₀ – рабочая высота сечения, см.

А₀ = 2205/8,5 · 12 · 11² = 0,178 < А_R = 0,443

Необходимая площадь сечения продольной арматуры A_s , см², вычисляется по формуле

A_s = ξR_bbh₀/R_s

где R – расчетное сопротивление, МПа;

b – ширина в полкирпича, см;

h₀ – рабочая высота сечения, см;

R_s – сопротивление, МПа.

A_s = 0,285 · 8,5 · 12 · 11/365 = 0,87 см²

Принимаем арматуру диаметром 12А-III (A_s = 1,13 см²).

Наибольшая поперечная сила Q, Н, вычисляется по формуле

Q = qk/2

где q – полная расчетная нагрузка, Н/м²;

k – коэффициент.

Q = 3580 · 2.47/2=4420 Н

Поперечная арматура не требуется, однако для устройства арматурного каркаса предусматриваем установку поперечных стержней диаметром шесть миллиметров арматуры класса А-I с шагом 20см.

8 Экология строительства

Описываются проектные экологические мероприятия.

4 Методические указания к выполнению графической части проекта

При выполнении и оформлении строительных чертежей следует руководствоваться системы ГОСТами “Системы проектной документации для строительства” (СПДС) и ГОСТами “Единой конструкторской документации” (ЕСКД).

4.1. Форматы

Размеры форматов листов чертежей и других документов устанавливает ГОСТ 2.301-68*.

Рис.1

4.2. Масштабы

Изображения на чертежах планов, фасадов, разрезов, конструкций деталей и других элементов зданий выполняют в масштабах, установленных ГОСТ 2.303-68*. Масштаб изображения следует принимать минимальным, но учитывающим сложность изображения. Масштабы строительных чертежей гражданских, промышленных и сельскохозяйственных зданий принимаются с учётом требований ГОСТ 21.501–93.

Рекомендуемые масштабы для различных изображений на чертежах приведены в табл. 1

Наименование чертежа	Масштаб
Генеральные планы	1:5000; 1:2000 1:1000;1:500
Планы этажей, разрезы, фасады, планы кровли, полов, технических этажей, монтажные планы каркасов, перекрытий	1:100; 1:200; 1:400
Планы фундаментов, перекрытий, планы расположения перегородок, проемов, кладочные планы, фрагменты планов, разрезов, фасадов	1:50; 1:100
Изделия, узлы	1:5; 1:10; 1:20; 1:25

Таблица 1 - Рекомендуемые масштабы для различных изображений на чертежах