Безнасосный слив:

Объединение конденсатно-вакуумных систем:

Проверить:  в SD главной турбины  0,3;  дренажи и воздушники RW;  дренаж основного эжектора на SD главной турбины;  отсос с SD51 к пусковому и основным эжекторам;  отсос из уплотнений к эжектору уплотнений.

Набор вакуума:  отсос из концевых уплотнений ТПН в коллектор уплотнений ПС-340. Набирать вакуум постепенным открытием SD51S41 – отсос в главную турбину. При  в SD51  0,9 и работе ВПУ – подать пар на концевые уплотнения турбины ТПН. После выравнивания  в конденсаторах главной турбины и ТПН - SD51S41. Выполнить химанализ конденсата ТПН.

Разделение вакуумных систем:

- проводят при останове ТПН.  отвод конденсата ТПН в SD главной турбины.  отсос из конденсатора ТПН на SD главной турбины.  после  в SD51 до 0,95 подвод пара к концевым уплотнениям турбины ТПН.  отсос из концевых уплотнений ТПН в ПС-340.

ТПН1 в работе, вводим ТПН2 в работу:

Произвести пуск ТПН2;  обороты за 4045 минут до 2450 (скорость  50 об/мин); с КУ SE52S11 нагрузить до значения  на напоре ТПН1; перевести ТПН2 в режим “производительность” SAB-1, контролировать работу регулятора.

Отключение ТПН:  _РУ; нагрузка обоих ТПН  2530%; в ДУ разгружаем ТПН с контролем нагружения в АУ другого;  РК;  СК.

При работе ТПН допускается вывод в ремонт: оба КЭН, 1 насос регулирования, 1 м/о редуктора, 1 мех.фильтр тонкой и 1 грубой очистки уплотняющей воды.

КЭН ТПН

На безнасосный слив можно переходить при _SD  0,3. Переход обратно – при  _SD  0,17 (SD – основной турбины).

SD50: трубки – мельхиор, F_VB = 4600 т/ч; _VB  0,55;

SD51(52)D21: основной эжектор (непрерывно удаляет воз­дух), пароструйный, 2-х ступенчатый, с охладителем. F паро-воздушной смеси  860 м³/ч; _ПАР = 6(РУ 14/7), за эжектором 34,5;  во всасывающей камере  0,05; F_ПАР = 0,45 т/ч (рабочего пара); F охлаждающего конденсата = 26 т/ч. Выводят из работы после _SD  0,95 кг/см².

SD51(52)D11: пусковой эжектор, выводят из работы при  в SD  0,4 кг/см². _ПАР = 6(РУ 14/7), F_ПАР  0,14 т/ч

SD51(52)D51: эжектор уплотнений: отсос из крайних камер (со стороны атмосферы), концевых уплотнений турбины и от штоков СК и РК. Ном. разрежение  0,97 кгс/см² (абс.)

RW51(52)D11: конденсатные насосы, Q = 75 т/ч; h = 50 м; Вода на охлаждение подш. и э/д, уплотняющая вода.

RW51,52S01 - L_SD50. Трёхходовой РК. F=76 т/ч. L_ЗАД = 300.

Вход: SD51,52L01B1, S клапана.

RW51(52)D11,21 – взвод АВР   3, срабатывание -   2 ?
Не  напор насоса t>2м	 RW51(52)D11,21
 насос и НАП  3	 напор насоса
Насос резервный и НАП  3
 насос t>5c	 напор насоса
HE  SG51S20	#SD51S21
HE  SD51S21	#SG51S20

Rl50 - впэн

Требования к ВПЭН при работе на мощности: ПБ режим работы – резерв; всас ; напор (S05); рециркуляция (S03) ; байпас ОК рециркуляции ; регуляторы (S06) – АУ. S04 – напор - , все блокировки аннулированы при ПНР. Опробование ВПЭН по графику – раз в месяц по программе ТО-8. В работе д/б: VB, UA, RT. При плановой разгрузке при   10%, после отключения 1-го ТПН, включить один ВПЭН на рециркуляцию на Д7, второй в резерв. При  до  5% включить 2-ой ВПЭН, 2-ой ТПН перевести на рециркуляцию в Д7, убедившись, что 2-х ВПЭН достаточно – отключить 2-ой ТПН. 2-ой ВПЭН перед остановом с расхолаживанием РУ отключать после  1K  130 и L в ПГ  3800 и ЯР расхолаживается ч/з САОЗ (TQ12,22,32...), при необходимости подпитка ПГ в это время от TX.

ПЭА 150-85. 7 ступеней. _ВСАС  7,3; _ЭД = 800 кВт. _ЭД  85А,  37А при работе на рец. (S03, F д/б  98, на ПГ  150). _НАПОР при работе на ПГ  73. Контроль ОСР – по рискам на валу. Выбег  30 сек. Перед ВПЭН _ХОВ д/б  4 кг/см², UA охлаждает корпуса концевых уплотнений и м/о подшипников. _VC  3. RL51 – секция BB, RL52 – BA. Байпас ВПЭН 100 предот­вращает перегрузку насоса при _ПГ  50, и для поддержания _РПК  3040 кг/см². Рециркуляция 80 обоих насосов для предпусковой деаэрации и разогрева ПВ ( при L_Д7  100 см,  д/б при S03  98). Скорость прогрева корпуса на­соса  10/мин. Пуск ВПЭН на  напор (S04) разрешается при _ПГ  50, если  50 – только на  напор и с  байпасом (S05,06). При  1 из 2-х ТПН - ВПЭН с КУ не дожидаясь L_ПГ. При полном обесточении – снять с АВР и квитировать ВПЭН,  при появлении U. При плановом _РУ  на 10% один ВПЭН  на рециркуляцию в Д7, 2-ой – в резерв, после _РУ до  5% и F_ПВ до = 300 т/ч питание ПГ с ТПН на ВПЭН. При расхола­живании: при _ПГ  55, вывести блокировки по “+ 200 мм” в “ДУ” ч/з S04 заполнить ПГ до 3,7 м, при этом  котловой и ПВ д/б  120. ВПЭН можно после начала расхолаживания ч/з САОЗ, при необходимости подпитывать от TX. ХОВ на охлаждение можно зарывать после  подшипников  50. Запрещается подача воды с   50, при  корпуса  100 (! Линия UA30).

При _ПВ  165 - подавать охлаждающую воду ко всем местам потребления, при _ПВ  60 (работа на ХОВ) охлаждение концевых уплотнений (подача воды в буксы и коробки сальников) не требуется. ВПЭН – в резерве и _ПВ до 60 - охлаждающая вода не подается,  165 - подать во все места потребления.

При _НОМ: _ВСАС = 9 ( 1,2 НРГ* ИЭ), подпор  = 2,5.  = 9 ( 11 ВРГ*ИЭ), _ПВ = 166 в камере за гидропятой. _ХОВ на ох­лаждение ВПЭН и э/д = 4.  вкладышей подшипников на­соса  70, э/д  75.  хол/горячего воздуха э/д  40/  80. ТС при _НАПОР  105,  70.

RL51,52S06 - поддержание =const за ВПЭН: _ЗАД = 851,5 при этом _НАПОР  73. 100. Вход: RL60P01B1. ПИ-закон. Регулятор один на 2-а клапана. При  2-х ВПЭН и  байпасов RL51(52)S05,  регулятор и работает в режиме шагающей синхронизации. При  одного ВПЭН и  байпаса  регулятор, синхронизация при этом не работает. При обесточении одного из клапанов, синхронизация блокируется, а регулятор подключается ко 2-му клапану. При _НАПОР работающего насоса  75 – запрет больше, при  73 РК принудительно .

LПГ  10 от LНОМ [ 170] и   150				ВПЭН, S03, +TC LПГ не в норме
 СК 2-х ТПН
КУ  ВПЭН, после  S03 (рец.)				 ВПЭН
Н.К. за ПВД  60 и ПБ резерв				резервный ВПЭН
L  4 предел ПВД6,7 (7890/6500 мм)				ВПЭН, АВР
F  105 или  70 t=1м от насоса				ВПЭН
Н.К.  70, t=1м или Н.К.  105
RL51D01 []		 []RL51S04, VB91S02 (на э/д)
F  130 [  60 ] от насоса			 [  ] RL51S03 (рец. - Д7)
ВПЭН или не RL51S05			 вых. ком. RL51C06
НАПОР  75	 вых. ком. на  RL51C06 (+ лампа ТС)
НАПОР  73	 RL51S06 (+ красная лампа)

  75 и  73 – 2-х ступенчатая блокировка – ограничение нагрузки ВПЭН.

RL60 - ПВД

Параметры: ( = 100%)	ПВД6	ПВД7
РАБ пара в корпусе, кгс/см2	13,5	20 /ГИ=32/
F ПВ, т/ч	2680	2680
F пара, т/ч	289,8	300
 ПВ вход/выход	164/190	190/212,4
 пар-вход/КГП - выход	217/196	197/176
ГИ корпуса, кгс/см2	29	51

 напор в ПВД  3, недогрев КГП  10.

L в мм	LНОМ	1 предел	2 предел	3 предел	4 предел
ПВД-6	4890	4690	5090	5390	7890
ПВД-7	4000	3500	4100	4500	6500
ТС,ТЗиБ			HY36	HY25	ТПН

Скорость изменения   56/ч  0,6 кг/см² в мин; Подключение по пару при n=3000 об/мин перед синхронизацией. Перед  на , необходимо предварительно снизить _ЭЛ на 2030 МВт (не допуская   7,5 в 3-м отборе, иначе переходы по отборам) для исключения работы ПК КСН.

Перед отключением ПВД снизить _РУ на 2530 МВт для исключения работы ПК КСН, но не допустить _  7,5 – для исключения перехода по отборам.

Ввод ПВД в работу при  во 2-ом отборе  12    800 мВт.

Время хода впускных клапанов ПВД по ПВ, д/б  5 сек.

Арматура вход/выход ПВД: привода ВАЗ, ход  70 сек, _ЭД = 11,8 кВт, ток затяжки  16А. Ход байпасов  100 сек.

Регуляторы:

L_ПВД6: RN21,22S03 со сбросом в Д7. Пропорциональный. 400. L_ЗАД = 48063. Вход: L_ПВД-6, S РК RN21(22)S03.

L_ПВД6: RN21,22S11 со сбросом в SD. Пропорциональный. 300. L_ЗАД = 46050. Вход: L_ПВД-6, S РК RN21(22)S11.

L_ПВД7: RN11,12S01. 300. Пропорциональный. L_ЗАД = 40063. Вход: L_ПВД-7, S РК RN11(12)S01.

Блокировки отсутствуют у всех.

Эксплуатационная промывка: Поочередно из Д7 от ТПН ч/з трубную часть ПВД А и Б в течении 10 минут, тр/ды аварийных байпасов из клапанов RL61,62S02 в течении 3-х минут, байпасы ПВД с задвижками RL61,62S05 в течении 3-х минут. Сброс ч/з RL60S01 в слив VC20. F промывки  600 т/ч – ограничение – шайба после RL60S01. По окончании – дренирование и заполнение от ХОВ.

ПК ПВД -  = 15,7 – пропускная способность рассчитана на пропуск пара ч/з линию КГП из ПВД7 при полностью  клапанах уровня, и не рассчитана для защиты корпусов при заполнении их ПВ и при неплотностях. Не допускается работа при неисправных 2-х ПК на одной группе.

3-й предел защит ПВД – опробование – раз в 3-и месяца.

RL70 - РПК

РК	*,%	F см2	 мм	**F	FНОМ	ЭД	ЭД	Ход
S02	20100	160	400	1600	1470	9А	6 кВт	37с.
S04	080%	14,3	100	150	170	3А	1,3	38

* - диапазон мощности; ** - F max, т/ч, при _РК = 10 кг/см².

Задание = 27050 мм – по датчику  по верхней шкале РП-160 RL7174P19, или 050 мм по нижней шкале, или 24050 по РМОТ (L19).

Питание РПК: RL71 – LA01, 72 – LA13, 73 – LA07, 74 – LB05.

РПК: Расчётные:  = 120, =250, дросселирование – 10 кг/см².  до/после РПК = 79/69,  = 217, _Н.К. ТПН = 82. При останове F ч/з РПК  300 т/ч (могут исчезнуть показания), отключить его, убедиться в нормальной работе S04 в “АУ”, после  S04 до 2030% прикрыть в “ДУ” S02, до S04 на 7580%. Выполнять эту операцию до F ч/з S03  150 т/ч, после чего можно S01 и S02. Имеет задатчик 5%= 10 мм, т.е. 50%   100 мм. Вывод в ремонт РПК – только после отключения петли.

При _РУ  70% - контроль перехода р-ра _РПК с 24 на 12.

Закон регулирования – пропорциональный. Самобаланс – отсутствует. Заданное значение 27050 мм (от “минуса” датчика). Входные сигналы: YB10L19; RL71F01B3 - 02000 т/ч (для формирования П-закона);  ХН и ГН (диапазон 280320) – задающий сигнал, для компенсации изменения уровня в зависимости от ; Средняя  ПВ - RL61,62T01 – компенсация неравномерности регулирования L в зависимости от  ПВ. Задатчик 5% = 10 мм, т.е.  50%   100 мм. Контроль исправности – по скорости изменения разбаланса  30%/сек, воздействует на отключение регулятора, срабатывает при обесточении (или “резком” изменении любого входного сигнала регулятора). Работа контроля исправности сопровождается ТС: “Вызов на панели регуляторов, пом. КИП ЭЭТУ 1610”.

Арматура – S01: ход  50 сек, _ЭД = 8,5 кВт, затяжка  10А.

ПМТ: Отказ RL72S02, рассматривается случай разрушения “грузовой” гайки. По УП клапан закрывается, реально наоборот – открывается. Циклически работают блокировки по L_ПГ  420   лобовые задвижки, после L_ПГ  330  закрываются. При этом необходимо держать КУ на закрытие лобовой арматуры (S01), во время её хода на закрытие ГЦН этой петли, р/с и только после этого отпустить КУ.

Пуско-остановочный клапан - (байпас РПК). Fmax  150 т/ч. 10 лет при _НОМ он находился в стерегущем режиме и  на 50%, при этом V_ТН по тр/ду байпаса РПК 100  9,1 м/сек, после УЗД, было принято решение – снизить V_ТН до  3 м/сек и изменили его положение на 30%, в н.в. он вообще закрыт S=0%. При разогреве с S04 на РПК постепенно переходят после  S04 до 7580%, на S02 начинают работать после F_ПГ до 250300 т/ч. Последовательность перехода: RL7...S01, в ДУ, медленно S02, так, чтобы S04 в “АУ” закрылся до 2030%, повторять операцию, при F_ПГ до 250300 т/ч можно РПК поставить в “АУ”.

При _НОМ клапан – в стерегущем режиме и  на  50% и F ч/з него = 140. По ИЭ – ввод в работу регуляторов – после разогрева 2K _ГПК = 60, _ = 270.

Закон регулирования – пропорциональный. Самобаланс – время интегрирования 20 сек. Заданное значение то же, что и для РПК, неравномерность 100 мм. Входные сигналы: YB10L19; Положение клапана. Из стерегущего режима в АУ переходит при: снятии основного РПК с АУ, при обесточении РТЗО РПК, при полном закрытии РПК.

Защиты и блокировки – смотри раздел YB.

!!! Иметь ввиду: Защиты (_S 75 и _ПГ  45 и _  200) или _ОК  2 на питательный узел работает только в том случае если работает защита по 1СБ, если защиты сработают только на 2-ой или 3-ей СБ – воздействия на питательный узел не будет.

Из технического отчёта по наладке АСР 2K (1989 г.): При отказе блокировки на  питательного узла по ГЦН из-за инерционности задающего сигнала  петель произойдет L_ПГ на 2427 см от L_НОМ. Выдержка времени 30 сек – после ГЦН (выбег ГЦН) – определена экспериментальным путём. Рекомендуется перед ГЦН на работающем блоке включить основной регулятор. При 1-го из 2-х ТПН - L_ПГ на 30 см, при исходной _РУ=100%. При сбросах нагрузки до ХХ и СН - L_ПГ на 12 см. Отсутствует перекрытие диапазонов работы основных и пускоостановочных регуляторов – поэтому при переходе – необходимо работать “ручёнками”.

СПП

	Перегреваемый	Греющий пар
F пара СПП, т/ч	1126,5	130
ПАР в СПП,	5,78 [12,0]	58 [80]
ПАР вход/выход	156,6 / 250 ном	272,3 [294]
Влажность вх/вых, %	14,2 / 0,5

Соответствие текущей нагрузки ТГ и  пара промперегрева

 ТГ МВт	100	200	300	400
 за СПП	145	180	220	250

Высота СПП: 13,8 м; 4 м; V_ПАР = 144 м³, 55 по греющему пару; 26 сепарационных блоков, 222 кассет пароперегревателя. Опрессовка СПП – до 15 ат давят от UA20, затем до 80 от UE50.

 за СПП = 25010;  между СПП  10;  - температурный напор  24,3. При   за СПП не должна отличаться 10 от заданного значения, темп изменения  д/б  1/мин.

RB20B01 - Сепаратосборник СПП: _НОМ = 5,78, _MAX = 12. H = 2,5 м, 2 м, V = 12 м³. (По ИЭ: L_НОМ = 140 cм от лап, 60 cм по прибору). Регулятор L_ЗАД = 455 см; По РМОТ: шкала 0175 см.

 15	ч/з t=15c RB31,32D01, запрет АВР (1 предел)
 20	НАГ по РМОТ
 30	НРГ по РМОТ
 40	RB31(32)D01: + ТС “L не в норме” HY27
= 45	Норма  Задание RB41C02 45050 мм
 80	 по АВР резервный RB. +ТС “L не в норме” HY27
 75	ВРГ по РМОТ
 85	перевод слив КГП с ПНД5 на ПНД2, ВАГ по РМОТ
= 85	Задание RB33S02 (при неработающих насосах RB)
 90	Перевод слива КГП на SD (RB33S01)
 90	ТС “L аварийный” HY27

RN70B01: V = 17,8 м³. (По ИЭ: L_НОМ сепарата – 140 cм от нижней внутренней образующей корпуса конденсатосборника (60 cм по прибору)). _НОМ = 57,2; _MAX = 80. F конденсата = 4125 т/ч.

Уровень в RN70B01:

 30	RL81,82S02; + TC “L не в норме”
 10	RT40S20, блокировки SE20S01
 90	RN83S01 – перевод КГП в Д7; + TC “L не в норме”

По РМОТ: 3580 – норма; 30/85 – НАГ/ВАГ, шкала 0220 см.

Давление в RN70B01:

 12	 RN84S01
 12	 RN84S01, RN83S01
 50	RL81,82S02 (2-ой предел)

При RB насосов и невозможности их , по ИЛА необходимо _ТГ до 530 мВт.

Если произошло СК RA13S03 необходимо разгрузить ТУ до , разрешающей работу ТУ с пониженной  пара за СПП и перед  вывести на 0 по УП механизм перестройки характеристики клапана RA20S02.

Ввод в работу:

При  перед СПП  0,4 (_ЭЛ  200 МВт) разневолить ИПК СПП. При  250 МВт и _RN70  30 перевод слива с СПП на Д7. _ТГ  пара промперегрева д/б не ниже: при 100 Мвт - 145; 200 Мвт - 180; 300 Мвт - 220; 400 Мвт - 250; При _RN70 до 58 прогрев СПП закончить. RA20S02 в ‘ДУ’. При _ТГ = 450480 МВт и перевести слив СПП на насосный, слив конденсата ПНД5 на всас RB. При _ТГ  700800 МВт (в работе 4-е КЭН2) после прогрева и ввода в работу КГТН конденсат СПП переводят на откачку за ПВД. При L_RN70 номинальном и регуляторы в ‘АР’,  линию на Д7. При _ТГ  860870 МВт прогреть паропровод на ТПН, при  970 МВт перевод питания паром ТПН от СПП.

Между ЦВД и СПП установлены плёночные сепараторы (предварительная осушка пара).

Защита ТГ	RA20S01; RD4144S01;
  1СК ТГ	 с КУ RA20S01
АВР RB: по  и LRB20  750
LRB20  400	RB31(32)D01
Не  напор и Н.К.  15
 любой RB t=30 c и Н.К.  15		TC “ на напоре RB низко”
Не  напор ч/з 2 мин после  насоса				 RB31(32)D01
LRB20  150 t>15c	RB31,32D01, запрет АВР
 насос и ПБ рабочий t>5c			 напор RB31(32)S03
 насос и ПБ рабочий и Н.К.  15
 насос и ПБ рабочий	 с КУ RB31(32)S03
 любой RB и RB41S01  30%			 RB42S01 (рецирк.)
RB41S01  30%			 RB42S01 (рецирк.)
RN41S01 и (LПНД5  1575 или LRB20  850)						 RN42S01
Не RN41S01 и не RD40S01			 с КУ RN42S01
LRB20  850 или LПНД5  1575			 RN41S01
RN41S01(LRB20  850 или LПНД5  1575)					 RN42S01
LRB20  900			 RB33S01 (i) (на SD)
SD  0,5			RB33S01
 оба RB и   1СК ТГ			 с КУ RB33S01

Регуляторы:

RB41S02: 250, Fmax = 630 т/ч; L_ЗАД = 45050 мм; Регулятор L в CC CПП со сбросом сепарата в линию основного конденсата за ПНД-5. Датчики: RB20L01B1, S клапана RB41S02.  за СРК – (компенсация неравномерности уровня при изменении ) SA10P01B1.

RB33S02: 300; L_ЗАД = 850 мм; Регулятор L в CC CПП со сбросом сепарата в SD (при неработающих насосах RB, подключается при L_RH20  900). Вход: RN20L01B1 и S клапана.

RA20S01: рабочий ход = 85 мм, ход сервомотора = 15 мм, ход штока = 100 мм,  посадки 325 мм. Имеет сервомотор, управление – от системы регулирования, изменяет положение вместе с РК ТГ. _М = 23 кг/см²  0, начинает   при 50 МВт, (степень его  зависит от расхода пара на ТГ и выбрана таким образом, чтобы обеспечивалась заданная скорость  пара после СПП). Есть возможность РК при _УПР масла = 0. Регулятор воздействует на МЭО SE20S01 (устройство смещения характеристики сервомотора RA20S01 [позволяет корректировать соотношение F пара, т.е. несколько изменять открытие сервомотора и клапана по сравнению с тем, которое соответствует определенному _УПР масла]). При  до =700 МВт SE20S01 по УП д/б = 0, при сбросе  от   700 МВт перевести по УП до 0.

SE20S01: Разогрев-расхолаживание СПП с заданной (программное устройство) скоростью 2,5/мин, состоит из 2-х контуров регулирования: регулирование по  пара за СПП и по  в КС СПП. Выбор - по блокировке (L в КС СПП).

Вход: средняя  пара за СПП RB11,12,13,14T01; сигнал от программного устройства изменения .  пара RN70P01B1; сигнал от программного устройства изменения , соответственно изменения  по кривой насыщения пара.

Блокировки: БРУ-32 автомат и L_RN70  100 мм - АР по  за СПП, при L_RN70  100 - АР по  за СПП.

При разогреве СПП контролируется  пара за СПП и металла СПП, а также зависимость  пара за СПП и _ТГ. На каждом СПП по два датчика RB1114T04,05 (по металлу). Выбор сигнала по  металла по каждому СПП для выделения среднего, осуществляется переключателями на панели регуляторов HP01.Если _СР.М  _СР.П на 5, то в работает блокировка импульсного SE20S01. Зависимость заданной  от _ТГ =f (_УПР.), _УПР - SE70P07B1. Если _ЗАД  _СР.П на 10 то работает блокировка импульсного SE20S01.

ИПК СПП

RD4144S01: Из-за ложного  1-го ПК СПП – ожидается _ЭЛ на  3050 МВт с потерей пара  200 т/ч. Резкое W при   200 МВт  не закрытию ИПК СПП.

 до СПП = 0,56	 ИПК СПП (RD4144S01)
 до любого СПП  0,4 и ПБ	 ИПК СПП
 до СПП 1 и 2 или 3 и4  7	 ИПК СПП,  ТГ
Защита ТГ	 ИПК СПП,  ТГ
ТС:  до СПП  5,5  не в норме;  6  высоко;  7  аварийно

КГТН

КГТН-850-400 - конденсатный гидротурбинный насос: Q=800 м³/ч; H=400 м; _ВХ = 272;

Слив в SD до  100 МВт; в Д7 при 100300 МВт или L  900 в RN70B01 или неисправны оба КГТН.

Вывод из работы при   300 МВт, конденсат RN70 переводят на Д7. RL80S01 – установить _ВСАС на 13 кг/см²  чем в RN70, после этого  напор, при F = 2030%F_НОМ и L_НОМ в RN70 включить в “автомат”.  на гидротурбине д/б  1520, на насосе 1015. Вода на подшипники подаётся ч/з фильтры.

КГТН прогрет – при _ВЫХ воды из насоса и  на сливе в Д7  510 чем на напоре ТПН. КГТН – ГИ = 156, осмотр 125.

Регуляторы уровня в КС СПП:

RN83S03,05: Задание 800 мм; 250; Датчик: RN70L01B2 (0 160 cм), S клапана.

Пропорциональный закон. Оба клапана работают от одного регулятора с шаговой синхронизацией по положению клапанов. Если цепи управления регулятора подключены только к одному из клапанов - схема синхронизации блокируется. При обесточении схемы управления одного из клапанов - схема синхронизации блокируется и регулятор подключается ко второму клапану.

RL80S01: Задание 600 мм; 250; Датчик: RN70L01B2 (0 160 cм), S клапана. Для компенсации неравномерности регулирования при изменении  - RD30P01B1 (_{ ОТБ} 016). S клапана 0%  по месту 25%.

RN70  50 или LRN70  300					 RL81,82S02 (останов КГТН)
Защита ТГ или СК ТГ
Hе  RL81S03 или не  RL81S02					 с КУ RL81S01
Hе  RL81S01 или RN81S01 или S03					 с КУ RL81S03
RL81S01	RL81S02,RN81S01; (i) RN81S03
Hе  RL81S01 или RL81S03			 с КУ RN81S01
RA20S01 (i)			 RN83S03
RA20S01 и RN70  12 и (t>30c) LRN70  900						 RN83S01
RN70  12 (i)			 RN84S01
RN70  12 и (RN83S01 или RL81 или RL82S02) (t>15c)				 с КУ RN84S01
SD  0,5 (ати)						RN84S01
RN7012 и (RL81 или 82S02 или RN81S03)
LRN70  900							LRN70 не в норме
LRN70  300 и (RL81 или 82S03 или RN83S01)
RA20S01 и RN81 и 82S03 и 83S01					Нет слива с СПП
 вход и выход КГТН (RL)		 холодную воду на КГТН

БРУ-К

- при отказах БРУ-К разрешается работа блока на следующих уровнях  в течение 72 часов с дальнейшим ее снижением, в случае не устранения неисправности:

 отказ одного БРУ-К -  до 90% от _НОМ;

 отказ двух БРУ-К - на уровне 90% -  до 50%;

 отказ трех БРУ-К - на уровне 50% с последующим переводом в “г/о”.

БРУ-К осуществляет дросселирование  пропускаемого острого пара из основного паропровода в SD совместно с дроссельными устройствами, устанавливаемыми последовательно за клапаном (F max от всех БРУ-К  4000 т/ч). Предельным режимом для выбора пропускной способности и быстродействия БРУ-К является полный сброс нагрузки блока, при котором не должны срабатывать ПК ПГ. Сброс пара после БРУ-К в SD выполнен двумя паропроводами  1 м в 12 пароприемных устройств, куда заведены впрыски от КЭН-2. Регулирование F воды на эти впрыски выполняется с помощью 2-х регулирующих клапанов - каждый клапан регулирует F воды на 6 пароприемных устройств. Пароприёмные устройства установлены в верхней части SD, на боковых стенках со стороны ряда А. Линии подвода воды к охладителям выбраны по предельному режиму сброса пара ч/з БРУ-К в случае  до уставки срабатывания ПК ПГ.

Опробование БРУ-К при _ = номинал, _ = 20,  в SD = 0,4 -  на 2025%. Быстродействие – при РУ х/о, _ = 0, ход д/б  15 сек.

При отказе БРУ-К (или запрете горячих сбросов) паровое расхолаживание заканчивают при _ = 100120., вводят расхолаживание ч/з систему ТК (RR). Скорость расхолаживания ПП  15/мин,  металла верх/низ  50.

Назначение:

 предотвратить _ГПК, путём сброса в конденсатор;

 поддержание _НОМ, или любого промежуточного _ГПК, в режимах пуска блока;

 расхолаживание блока с заданной скоростью.

Закон регулирования – пропорциональный.

Регулируемые параметры:

 _ГПК, 0,5 кг/см²,(неравномерность 4 кг/см² на полный ход);

 Заданное значение в режимах “П”, “Р2” – текущее значение в момент включения в “АУ”, в “Р1” = 64 кг/см².

 Скорость расхолаживания блока 15 или 60 /час.

Управляющее воздействие: Изменение F пара в SD помимо ТГ воздействием на РК RC11,12S01,02 типа 950-300/360, Ду = 300/350, F = 303 см²; max F = 900 т/ч при _ГПК = 60 кг/см², t хода = 16 сек.

Каждый клапан имеет свой регулятор, устройство формирования сигнала по величине сброса нагрузки и программное устройство расхолаживания общее на 4БРУ-К.

Входные сигналы:

 RC11P01B1, RC11P02B1, RC11P03B4, RC11P02B3 – соответственно, RC11P01B1 – на программник расхолаживания – с контролем исправности по рассогласованию на 10 кг/см²;

 SE70P07 -  рабочей жидкости в линии управления сервомоторами РК турбины (060 кг/см²);

 Положение РК (обеспечение устойчивости) 4-х параллельно работающих регуляторов.

Режимы работы БРУ-К:

“Р1” – регулятор в стерегущем режиме. При _ГПК  68, все клапаны открываются, при   67,8 (68 минус зона возврата АДП) блокировка прекращает действовать. Регулятор поддерживает 64 при  клапанах и 68 при открытых (6468). При работе на 100% в случае полного сброса нагрузки будет работать БРУ-А.

“Р2” – основной режим. К регуляторам БРУ-К подключается устройство формирующее сигнал по величине сброса нагрузки (динамический сигнал сброса нагрузки) – назначение которого – вступить в работу не дожидаясь _ГПК  68. При этом – регуляторы находятся в стерегущем режиме и отслеживают текущее значение _ГПК, при сбросе нагрузки  100 мВт за 3 сек или 33 мВт/сек (т.е. только когда ЭЧСР разгружает ч/з БКУ  ЭГП, у МУТ max скорость 18 Мвт/сек). [По  управляющего масла сервомоторами регулирующих клапанов - SE70P07]. [Условие: t  33 мВт и   100 мВт., этот сигнал действует пока t снизится до 0]. При этом регуляторы поддерживают _ГПК в соответствии со своей статической характеристикой 6064 ата. При частичном сбросе нагрузки не происходит автоматический перевод БРУ-К в стерегущий режим, для перевода в стерегущий режим необходимо в РК закрывать с КУ. (Полное  РК по сбросу нагрузки при 6090%_НОМ).

“П” – для поддержания _ГПК (текущее на момент включения) при пуске и останове блока. Задаваемые значения 170(0,5), при этом блокировки по 68 и 58 выводятся.

“Расхолаживание” – для плавного изменения задания при расхолаживании. Важна очередность включения: сначала ставим КУ “Расхолаживание” – SAB1 – при этом интегратор (он задает темп расхолаживания) “узнает” с какого  начинать расхолаживаться, затем ключом SAB2 выбирают 15 /час (нормальная скорость) или 60 /час (аварийная) – при этом интегратор подключаем к регулятору. Контролируем отсутствие жесткой команды  на БРУ-32 и далее ставим в автомат, блокировки по 68 и 58 выводятся.

Блокировки:

БРУ-К начинает открываться при   58 по скорости сброса нагрузки (при 58 снимается запрет работы регулятора).

SD Конденсационная установка

Пар в SD отдает скрытую теплоту парообразования воде VC. Трубные (латунные) пучки расположены в шахматном порядке и имеют наклон.

Конденсационная установка, состав:

4-е конденсатора; 4-е эжектора SD2124D01; эжектора цирксистемы SD41,42D01; эжектора уплотнений SD31,32D01; охладитель пара уплотнений SD30W01; подъёмные насосы эжектоpов VC8183D01; 3-и КЭН-1; 5 КЭН-2.

Конденсаторы:

ТТД: Расчетное абсолютное (усреднённое по корпусам)  пара (_VC = 20, F_VC = 17000 м³/ч)  0,05. F_MAX пара = 3274 т/ч.  труб SD = 281 мм.  = 7,7 м. _MAX по VC = 3,5 кг/см².

Допустимые проектные протечки VC в конденсат SD  0,001% и проектное солесодержание VC  700 мг/дм³.  на +0,005   на 2 МВт (потеря мощности).

L_НОМ = 300 мм от днища, или 650100 мм по прибору.

V конденсатосборников  29,8 м³.

ППУ допускают приём пара с F = 4000 т/ч (при F конденсата = 150 т/ч).

Скорость заполнения SD – F  250 т/ч.

 SD-VC ( напор) норма 46,  6 - чистить. _VC д/б  89. SD плотный, если при 80%_НОМ присосы  120 кг/час. Гидравлическая не плотность д/б  0,001%   0,033 т/ч (зависит от F).  воды и пара д/б 12,    присосы или L_SD.

Резкое W при   200 МВт  не закрытию ИПК СПП.

При отключении части SD, отсос из этой части д/б .

ПТЭ - Чистка SD д/б выполнена при ухудшении вакуума на 0,5% от нормы (абс.). Сброс пара в SD ч/з БРУ-К можно при наличии W не менее 300 мм.рт.ст..

Системы напрямую влияющие на W: VC, SD (эж), SG, RM.

 пара на уплотнения 1,11,2;

 в SD: Шкала по РМОТ 01 кгс/см²

0,9 – подача пара на уплотнение ТГ; 0,5 – запрет горячих сбросов; 0,4 –  БРУ-К, ТС на HY36 “Запрет работы БРУ-К”; 0,3 – толчок ТГ;  0,3 – безнасосный (ТПН) слив; 0,2 – защита ТГ, 2-ой предел, ТС: “W в конденсаторе аварийный”, HY25; 0,17 – запрет без насос­ного слива;  0,15 – поддерживать при останове пока есть горячие сбросы в SD; 0,15 – ввод защиты по W; 0,12 – 1-ый предел, ТС: “W в конденсаторе низок”, HY28; (допустимое при 100%; ВРГ по РМОТ. 0,08 – повышение оборотов  800 об/мин; 0,0524 (0,045/0,0593) – расчётное.

L в SD, см:

140 – гидроудары в RT?; 115 при заполнении SD ХОВ; 105 – RT40S03, RM31S01,02; 90 – верхний max допус­тимый (3-ий предел); 85 –  UA11,12S01,02, RT40S03, RT40S02, RM31S01,02; ВРГ по РМОТ. 6510 – номинальный; 50(?) – ТС HY28 – L не в норме; 45 – 2-ой предел, ТС: “L в SD не в норме”, HY29; разрешение  КЭН-1; запрет АВР;  RM31,32S02 (если они были открыты);  UA11,12S01,02; НРГ по РМОТ. 15 – нижний min допустимый  1-ый предел;  КЭН-1 (RM11D01 без выдержки времени, ч/з 1 минуту RM12D01); НАГ по РМОТ.

  2-х CK и КАГ-24	Разрешено  с КУ SD10S01,02
НЕ  SD10S01 или 02	  VC91S0104 (на эжектора)
НЕ  SD10S01 и 02	 SD2124S01 (отсосы с SD)
НЕ  SD10S01 и 02 и  SD2124S01		 VC91S0104

VC81,82,83 – Эжекторная система

РМОТ: SD20M

Основные: SD2124D01 тип ЭВ-7-1000; эжектора цирксистемы SD41,42D01 и уплотнений SD31,32D01 тип ЭВ-1-230;

Эжектора при вводе в работу проверяют при работе “на себя” с контролем создаваемого разряжения по месту по МТП  д/б  0,95.

VC81(82,83)D01 тип Д-3200-75. Подъемные насосы эжекторов (ПНЭ). Смазка подшипников – ЦИАТИМ, охлаждение – воздушное,   65. Q = 2500 м³/ч; H = 45 м; 730 об/мин; _ПОТР = 400 кВт. _ХХ  19А; _НАПОР на  напор  6,5;

Пусковые эжектора SD41,42D01, вводят в работу для отсоса воздуха со сливных цирководов перед ЦН, работают при этом они от VC20, отсос выполнять  15 минут;  Пусковые эжектора после ЦН, при  в сливных камерах цирководов до 0,5 кг/см².

АВР по  и по НАПОР  3,5 (VC90P03)
 насос t>5c ( насос)			 напор ( напор)
 насос и (ПБ “раб” или “резерв”)			  напора
ПБ ‘резерв' и НАПОР  3,5			 напор
ВСАС  0,3 (VC80P01) t>15c			   насос,  по АВР
Не  напор t>2м после  насоса			 насос
НАПОР  3,5 (VC90P03)			  c КУ SD2124S01
НЕ  SD10S01 или 02 (срыв WSD)			  VC91S0104
НЕ  SD10S01 и 02			 SD2124S01 (отсосы)
НЕ  SD10S01 и 02 и  SD2124S01				 VC91S0104 (*)
VC91S0104 100% и НАПОР  3,5			 SD2124S01 (соотв.*)
SG11S03 и SD31,32S01	ТС: Не  задвижки к эжекторам
Ход на  SG11S03		 SD31,32S01
SG11S03 		 SD31,32S01

*VC91S01  SD21S01, VC91S02  SD22S01 и т.д....

_ВСАС  0,3  насос уже без воды.

ПС-340

Охладитель пара уплотнений SD30W01 типа ПС-340: - для конденсации п/воздушной смеси, отсасываемой из крайних камер концевых уплотнений турбины (со стороны атмосферы) 2-мя водоструйными эжекторами. 340 м² – поверхность т/обмена, разрежение = 0,95; _ГИ трубной системы = 16; сопротивление по конденсату (F=3200) = 2,1 м. Уровень - по водомерному стеклу на корпусе ПС-340, L сверх допустимого значения - появление не плотностей в трубной системе охладителя. Конденсат ч/з гидрозатвор h=15 м сливается в SD13. Контроль  по фрагменту SG00M1. Подогрев основного конденсата на 23.

RM – КЭН

КЭН	F,т/ч	H,м	Н.К	нап	об/мин	ВС	Вmax			х/х
1ст	1850	95	10	 15	740	0,1	 2	750	 70	33A
2ст	1040	190	18	 26	1480	0,8	 3	635	125	23A
RB	900	180		 17	1480		 7	505	155

 подш  65;  масла (Т22), норма = 4045,  70 - аварийный останов; VB на подшипник после  его   45;  статора э/д  90, подшипников э/д  100. При _VC  15  воду на э/д резервных КЭН.  на сальники  2, на охлаждение подшипников  2,5,

При _НОМ F_ПВ за КЭН1  3200 т/ч, обеспечивают 2-а насоса, за КЭН2 при этом F  4000 т/ч (4-е насоса). F = f(_РУ).

Один насос КЭН1 – обеспечивает работу до _РУ =40%_НОМ. Один КЭН2 – до 20%, 2-а – до 50%, 3-и до 75%.

При потере всех КЭН 1 и 2 ст. и потере L_Д7 после ТГ перекачивать конденсат насосами RB по тракту: SD  CC  Д7 (из занятий ПМТ).

КЭН – 1 ст.

КсВА-1500-120. 4-х секционный, с пpедвключенным колесом, внутренний и наружный корпус, гидрозатвор для предотвращения подсоса воздуха, в его кольцевую камеру подаётся конденсат   2 ат. Ротор насоса – на 2-х опорах: вверху сдвоенный pадиально-упоpный подшипник (масло Т-22, масло ванна, масло подающий винт (вращающаяся втулка со специальной нарезкой), охлаждение – VB90,   2,5). Нижняя опора – подшипник скольжения – охлаждается перекачиваемой жидкостью. От осевых усилий ротор разгружается барабаном. _ЭД = 1 МВт.  подшипников  65, двойная амплитуда вибpосмещения на корпусе подшипников  0,03 мм;

Н.К. КЭН: впрыск в SD; защита ПВД; захолаживание перелива и заполнение гидрозатворов ПНД2; приводы КОС; уплотнения насосов машзала; охлаждение сервомоторов СК, РК ТГ; уплотнение вакуумной арматуры; продувка КИП; заполнение гидрозатворов дренажей 8-х отборов;

Перед КЭН  НС ХЦ (БОУ).

 всех КЭН1:  F ч/з БОУ   катушек ЭМФ и его ; Перегрев автономного контура БТУ ТПН ( 85); Нет F ч/з ПС-340  кипение;  присосы (нет уплотнения вакуумной арматуры); Нет уплотняющей воды на КЭН и RB – завоздушивание; Нет воды на КОС (частичное ); L_SD (до 1400) – гидроудары в расширителях дренажей ТГ.

 все КЭН	RM40C02,C06; RM40S02,  до 50%RM40S06; RM40S04
 все КЭН t>30c	RM40S04; RM40S05; RM41S01
КЭН		 напор (i=1c)
КЭН t>5c и H.K.  6		 его напор
H.K.  6 и ПБ раб/рез		 напор
H.K.  6,5		ТС HY28

КЭН – 2 ст.

КсВА-1000-190. 4-е рабочих колеса, предвключённое колесо, 2-х корпусной. Из наружного корпуса – отсос п/в смеси. Осевое усилие воспринимает разгрузочный барабан. Ротор – на 2-х опорах, вверху – сдвоенный pадиально-упоpный подшипник, внизу – подшипник скольжения. Среднее квадратичное значение виброскорости на корпусе подшипника насоса  7 мм/сек.

При вводе в работу RM: 2-ой насос  перед замыканием тракта на Д7. При отключении одного из 4-х работающих КЭН2 и не включении резервного разгрузить ТГ до  700 мВт, _Н.К. д/б  16.

 всех КЭН2: нет уплотняющей воды на уплотнения ТПН (выброс пара, вода  в масло); Неработоспособна защита по L_ПВД в части быстрого  по ПВ;

КЭН раб/рез и (КЭН t=5c или H.K.  14)			 напор
КЭН раб/рез и аварийно КЭН отключен			 напор (S03)
H.K.  14 или прошло  5 сек после вкл.			 напор
LПHД2  500 и ( напор или H.K.  14)		Разрешение КЭН
Не  напор t>2м после КЭН	КЭН
LД7  3060 t>3c (в любом Д7)	 все КЭН (i) { и CK ТГ }
Электрические защиты	КЭН
АВР: по  КЭН; по LПHД2  1200; при H.K.  15. Запрет АВР: LПHД2  500
LД7  3060 и (RM70 или RM71 или RM72S01)	 с КУ любого КЭН ???
LПНД2  500 мм (1 пред)	 с КУ любого КЭН ???
LД7  3060 и  все КЭН (отмена LД7  2750)	RM70, RM71,RM72S01
H.K.  14,5	ТС HY28
НАПОРКЭН2 17 (19 М316)	ТС HY34  на уплотнение

?????

S = 0 RM70S02	 в “АР” RM72S02
LД7  275 см (2 предел)	RM73,41S01 (рец. КЭН)

При F на все ПГ  1000 т/ч, оставить в работе по одному КЭН1 и 2 ст., и сообщить на БОУ.

VC10 – Цирквода

Система охлаждения SD – оборотная с прудом-охладителем.

График работы ЦН:

Кол-во/скорость ЦН	1/2 и 3/1	2/2 и 2/1	3/2 и 1/1	4/2
 на входе в SD	 6	 611	1113	 13
F т/ч	170000	180000	190000	200000

_ДОП.ЭЛ. при 3-х ЦН  800МВт; при 2-х ЦН (разных конденсаторных групп)  600МВт.

При _VC  10 необходимо F_VC, эта  = 89 на номинале, при _VC  33 возможно .

!Все ЦН -  после  выхлопов ТГ  55/  50 - для ТПН/ и  масла на сливе с ТГ  55 (ИЭ RM).

Можно р/с нерабочей скорости, одновременное  обоих скоростей исключено в цепях управления выключателями.

После ППР: первое  (E  304А) на 1-ой скорости и работа в течении 4 часов, затем  на 2-ой скорости (Е  485А) и вновь 4-е часа.

Циркнасос VC10D0104 - 170ДПВ-12/22. 170 – входной патрубок, диагональный, с поворотными лопастями рабочего колеса, вертикальный, 12м³/сек = 43200 м³/ч, h = 22 м; 250/300 об/мин; _ЭД = 2500/4000 кВт; _ЭД = 387/580А. Выбег  30 сек. Угол разворота лопастей: минус 2  F_MAX, F_MIN  +8 - это при пуске насоса. Имеет 2-а радиальных подшипника с резиновыми уплотнениями, смазываемых водой (от VC20), осевая нагрузка воспринимается пятой э/д. После простоя насоса  120 часов пред включением его необходимо поднять домкратом (масло должно попасть под пяту для создания масляного клина). Подшипники э/д имеют маслованны, охлаждаемые водой, сам э/д имеет водяное охлаждение. На входе каждого насоса есть возможность установить шандору, при работе насоса на этом месте установлена грубая сетка. Шандору можно установить только одну из 4-х (по условиям прочности). В аванкамерах установлены последовательно по 2-е вращающиеся сетки с ячейкой 55 мм.  между сетками д/б  20 см.вод.ст., промывку (от VC20) выполняют до снижения   35 см. На напоре каждого ЦН установлены фильтры предварительной очистки – конусная сетка  отверстий 8 мм. _MAX = 1000 мм.вод.ст. (ТС на МЩУ и БЩУ), при  700 начинают промывку сеток.

ЦН обеспечивают подпор при подаче на SD ТГ и ТПН. F на этих потребителях обеспечивается наличием сифона, получающегося из-за разности высоты расположения потребителей и высоты расположения сбросного трубопровода с потребителя. Из-за небольшого подпора создаваемого ЦН ( 1 кг/см²) возможен срыв циркуляции через т/о VG21,22W01, SD ТА и ТПН, при срыве сифона на них. Дополнительный  на остальных потребителях обеспечивается подъемными насосами – VC31,32, VC81,82,83D01.

Включение ЦН: VC1114S01;  воздушники цирководов;  СШО; VC20 д/б ; ввести в работу пусковые эжектора SD41,42D01 (при работе от VC20, проверить работу “на себя”);  отсос воздуха со сливных цирководов, отсос выполнять  15 минут; заполнить цирководы от VC20;  ЦН;  Пусковые эжектора при  в сливных камерах до 0,5 кг/см².

Отключение циркнасоса (плановое).

Сначала  затвор на напоре насоса затем уже отключить, для избежания обратной циркуляции ч/з насос и как следствие снижения подпора создаваемого другими ЦН.

 При ЦН контроль _ВСАС VC81,82,83D01. ( при  0,3).

 При ЦН контролировать наличие F ч/з VG21,22W01.

 Перевести охлаждение м/охладителей блочного трансформатора от VC20.

 Перевести другие ЦН на II скорости для сохранения подпора на потребители.

Перевод ЦН на другую скорость.

1. Проверить по РМОТ отсутствие запрета пуска ЦН.

2. Подтвердить сборке в рабочем положении выключателя ВЭС-6 первой скорости.

3. Эжектор цирксистемы включить в работу от VC20D01(02) на отсос с VC10D0104.

4. Переключить эл. дв. ЦН на другую скорость.

3. Эжектор цирксистемы включить в работу от ЦH14.

При  ЦН с дальнейшим  до максимальной: вывести накладку РТА1.

Защиты ЦН:

  70 сегментов подпятника э/д

  70 верхн. Направляющего подшипника

  70 нижн. Направляющего подшипника

  70 на входе воздуха в воздухоохладитель э/д

L  235 мм в верхней м/в (от верхней кромки м/в)

L  250 мм в нижней м/в (от верхней кромки м/в)

L  1,7 м в аванкамере до оси рабочего колеса ЦН

Разрешение пуска:

FVC20 на резиновый подшипники ЦН  3 м3/ч

L  2,2 м в аванкамере до оси рабочего колеса ЦН

ЦН 1 или 2 скорость		VC10S01(охл. э/д ЦН1(2,…)
ЦН 1 и 2 скорость t>3м		VC10S01 (i)
ЦН 1 и 2 скорость t>5c		SD11 (12,13,14)S04		(срыв сифона)
ЦН 1 и 2 скорость t>5м	
ЦН 1 ск. и КУ 2 скорость и нет запрета			ЦН 2 скорость

! одним АП-50 запитаны защиты всех ЦН, VC20, UJ10, при его отключении не работает кнопка стоп по месту.

VС20

VC20D01,02: F  4320  5040 т/ч; H  5462 м.в.ст.; 600 об/мин; _ЭД  1 Мвт; I_ЭД  100 А. Упорный и верхний направляющий подшипники насоса смазываются маслом. Система смазки замкнутая, в масло ваннах. Масло ванны охлаждаются встроенными маслоохладителями. Нижний направляющий подшипник имеет резиновый вкладыш и смазывается перекачиваемой водой.

Потребители VС20: 1. ПЭМ РО  1350; 2. ПЭМ БЩУ  700; 3. потребители РО  700; 4. Охлаждение подшипников механизмов  60; 5. Т/о TF  100; 6. RR  3000; 7. Охладитель выпаpа дренажей  100 т/ч.

Перемычка по VC 12-ой блок на СК – 0VB50S01,02 – ручная – владелец ХЦ. Cо всасов VC20 вода берется на насосы UJ, при выводе в ремонт VC20 – открыть перемычки на всасах между UJ10D01,02.

  70 сегментов подпятника э/д	VC20D01(02)
  70 на нижнем направляющ. подш.
  60 подш. - ТС Неисправность ННП БНС /HY28/
АВР: взвод  5, срабатывание  2. (ЭКМ по месту).

Реакция ПМТ на разрыв напорного трубопровода VC20:

Нет охлаждения TL02, 03; м/о ГЦН (  масла ГЦН и _М на входе в ГЦН); э/д ГЦН; TS10 по  после TS10W02  50; Прекращается продувка ПГ (по  RY  60 прекращается F на СВ0-5, работают ПК RY...); Полная потеря VB ТО; Нет F ч/з TK (RR);  подшипников и э/д: КЭН 1,2 ст., RB, КЭН ТПН, ВПЭН (после их включения), ЦН...

VB

Вода с напорного коллектора VC20. Потребители: ПЭМ РО (UX11,21)  1350 т/ч; ПЭМ БЩУ (UX31)  700; РО  700; подшипники механизмов ТО  60; промконтур отбора проб VK  100; охладитель выпара дренажей RT10W01  100; Технологический конденсатор RR  3000. Обстройка РО (VB20):   6, F  390. VB ГО (VB80):

VB: всасывающая камера 3 и 4 ЦН  VC20  VB81,82,83 (ТО)  (  3,2, F  250).

VB20: YD71/72;81/82  270 т/ч; TS10  5; RY10  30; TK71; TV20,70,80.

VB80: YD1040  4 65, TL02,03  80; TU30.

VB8183D01: тип HКУ-250. F  250 т/ч, H = 32 метра, _ЭД = 45 кВт. Уровень в маслованне – по риске. _НАПОР на  напор  6. _ПОДШ  70,  80 для э/д.

VB51,52N01- ФС-600: механические фильтры,  по МТП по месту, max  1 кг/см². Промывку делать при   0,5, в ремонт – если промывка не даёт .

VB90N01,02 - ФГ-150: гравийные фильтры, 2-ая ступень очистки, (охлаждение механизмов ТО), цилиндр 0,7 м, 2-а слоя гравия, фракции 2530 и 1520 мм. max   1,8 кг/см²; (лажа в ИЭ)- промывка при   0,5; F = 150 т/ч (при _ВХОД = 4,4).  воды промывки  1,2 кг/см², длительность 1520 мин.

VB20 не имеет сигнализации на БЩУ, по УВС есть уставки
 охлаждающей воды после ТК	 70
F охлаждающей воды чеpез ТК велик	3500
 охл.воды после ФС-600 высока	 33
 охл. воды после ФС-600 низок	 4
АВР VB81,82,83: взвод 4,5, срабатывание  4 или  работающего. (ЭКМ по месту).

VC31,32 - подъемные ... м/о

Подъемные насосы МО. Тип: Д-2000-45; 1780 т/ч; h = 42 м.

Есть перемычка VC20  ФС-600  напор VC31,32  в случае аварийного VC31,32, либо когда ТПH-ы в работе, а ТГ на ВПУ, т.е. когда нет необходимости в VC31,32.

НАПОР  4,0

АВР (взвод  4,0) + TC HY31 - НАПОР

RR (TK)

При работе РУ – RR20W01 – д/б в ‘горячем’ резерве (VB72S01,S02 и VB71S01), при этом L_RR = max = 3900 мм, допускается вывод в ремонт.

В работе при наличии запретов на БРУ-К (паровое расхолаживание заканчивают при _ = 100120), вводят расхолаживание ч/з систему ТК. F конденсата = 150 т/ч,  = 187,  max = 200; _ГИ = 20/10 (пар/вода). F_VB при расхолаживании РУ = 3000 т/ч, max = 3500, при прогреве F = 500. _VB на выходе max = 70. Скорость расхолаживания регулируется изменением L_RR. При L_RR  50 мм работа запрещена. при  по VC ПЭМ, ТK д/б подключен VC полностью, VB71S01 - закрыта. при недостаточном F – подключать ПЭМ. RR можно вводить в работу на любом этапе расхолаживания. _НОМ при работе = 12,5 (?), ПБ БРУ-СН ‘принудительного’  - введён, скорость разогрева  0,06 кгс/см² в мин. При _RR и _Д7  3,5, конденсат отводят в РДМ. Плотность трубной системы - по отсутствию L при  сливе конденсата.

RH Регенеративная установка НД

На регенерацию поступает  30% от всего пара.

Состав: ПС-340, ПНД15, КЭН 2-ой ступени.

ПНД

	LНОМ	 пр.	 пр.	 пр.	V пр.
SD	6510	15	45*	90	-
ПНД1	25	-	-	-	-
ПНД2	85	60	120	150	225
ПНД3	32,5	6,5	56,5	157,5	-
ПНД4	32,5	6,5	56,5	157,5	-
ПНД5	32,5	25	56,5	157,5	-
ПВД6	489	469	509	539	789
ПВД7	400	350	410	450	650
Д7	2205	240	275	306
СС СПП	60	15	40	80	90
КС СПП	60	30	90

!!! Всё в сантиметрах (ЖОПА – в ИЭ – одно, на РМОТ – другое, от лап – третье, в памяти – ничего!)

 - Hижний минимально-допустимый уровень

 - верхний максимально-допустимый уровень

Заводские данные:

	ПНД1	ПНД2	ПНД3	ПНД4	ПНД5
№ отб.	8 (ЦНД1-4)	7(ЦНД3и4)	6 (ЦНД1)	5 (ЦНД2)	4 (ЦВД)
ПАР	– 0,74	– 0,36	0,27	1,55	4,5
ПАР	65	87	123	184	155
КГП	62,6	86	101,4	121,5	153
FПАР, т/ч	162	142	112	130	255
FKГП, ном	1700	3590	3896	3896	5150
ГИ	0,25	0,5	33/20	33/20	33/20
V, 	48 м3	125 м3	34/40	34/40	34/40
LНОМ		85	32,5	32,5	32,5
L, 1 пр.		60	6,5	6,5	25
L, 2 пр.		120	56,5	56,5	56,5
L, 3 пр.		150	157,5	157,5	157,5
L, 4 пр.		225

 напор в ПНД1,2 д/б = 0, в ПНД35  3.

L в ПНД-1, мм:

360 – 2-ой предел - "L" в ПНД аварийный (HY25); 150 –

L в ПНД-2, мм:

250 – ТС “L” в ПНД аварийный, HY25; 225 – КЭН-2; 150 – RM21S01 (закроется при   80 на сливе ПНД). 90 – L_НОМ; 60 - TC: “L в поверхностных ПНД не в норме”, HY29; 50 – разрешение КЭН-2. 30  (530 от низа) – за­прет выходных команд RM40S02, RM70S02, RM72S02 при­нудительно закрывается, запрет снимется при 35 (по RH70L01).

L в ПНД-3,4,5, мм:

6,5 – ? 1-ый предел, TC: “L в поверхностных ПНД не в норме”, HY29; 56,5 – 2-ой предел, TC: “L в поверхностных ПНД не в норме”, HY29; 153,5 – 3-ий предел, TC: “L в поверхностных ПНД аварийный”, HY25, с отключением ПНД3(4,5).

RM70S01:

Разрешение закрытия с КУ: не RM71S01 или RM70S02.

Закрытие: 1)  всех КЭН2 по L_Д7  3060 с  до L_Д7  2750 при включенном состоянии любого КЭН2. 2) АЗ РУ при подтверждении – не RM71S01 или RM70S02.

Открытие: - после полного открытия RM72S02.

RM72S01:

Закрытие: 1)  всех КЭН2 по L_Д7  3060 с  до L_Д7  2750 при включенном состоянии любого КЭН2.

Не RM71S01 или RM70S02			Разрешение RM70S01
LПНД2  300 (отмена 350)			 вых.ком. RM40,70,72С02
Все КЭН1	 АР RM40C02,06, RM40S06
Все КЭН1 и RM40S06  50%				RM40S06
Все КЭН1 и RM40S06  50%				 выходных команд RM40C06
RM40C02  в АР и не закрыт
Обесточен клапан RM40S02				 в АР RM40C06
RM40C02  в АР и не закрыт				 вых.ком. RM40C06
LД7 2400(отмена  2250)		 вых.ком. RM70C02,  в ДУ
L  1900 или обесточен клапан					 АР RM70C02
RM70C02  в АР и не 		 вых.ком. RM72C02

Регуляторы:

L_ПНД2: RM40S02. Основной; 500 мм; F_MAX = 4000 т/ч; Ход 63 сек; Пропорциональный; L_ЗАД = 85080 мм по прибору RH70L01P1; Входные сигналы: RH70L04B1 (шкала 1 м.), задающий сигнал -  петель 1K (компенсация неравномерности по L_ПНД2 при изменении нагрузки); Положение клапана. При обесточении клапана в работу вступает RM40C06.

L_ПНД2: RM40S06. Пуско-остановочный; 250 мм; F_MAX = 1000 т/ч; Ход 35 сек; Пропорциональный. L_ЗАД = 60084045 мм. Входные сигналы: RH70L04B1 (шкала 1 м.) и положение клапана. Нормально – в стерегущем режиме, в работу вступает при отключении или при закрытии, или при обесточении основного регулятора. При  всех КЭН1 клапан закрывается до 50% и воздействие на регулятор прекращается.

L_ПНД3: RN60S01. 300 мм; F_MAX = 1030 т/ч; Ход 25 сек; Пропорциональный. Изменение F из ПНД3 в ПНД2; L_ЗАД = 32050 [320470]. Неравномерность 150 мм;

Входные сигналы: RH60L02B1 (шкала 630 мм) и положение клапана. Блокировок - нет.

L_ПНД4: RN50S01. 300. Пропорциональный; F_MAX = 430 т/ч; Ход 25 сек; Изменение F из ПНД4 в ПНД3; L_ЗАД = 32550 [315475]. Неравномерность 150 мм; Входные сигналы: RH50L02B1 (0630 мм) и S клапана. Блокировок - нет.

L_ПНД5: RN41S02: 400. Пропорциональный. L_ЗАД = 40063 [400527]. Неравномерность 126 мм. Изменение F из ПНД-5 в ПНД-2; F_MAX = 1030 т/ч; Ход 25 сек; Вход: RL40L02B1(0630 мм) и S клапана. Блокировок - нет.

UA

UA - охлаждает корпуса концевых уплотнений и м/о подшипников ТПН; заполнение/подпитка SD ТГ и ТПН; уплотнение КЭН ТПН; заполнение корпусов ТПН.

UA20D01 – насос аварийной подпитки Д7 (НАПД); Питание от секции CM. Тип: КС-120-140. Q = 75 т/ч; h = 11 м. _НАПОР = 11 (на  напор,  рециркуляция). Фрагмент SD10M. UA20D01  насос на рециркуляцию при L_Д7  1900 мм, при L  1600 – перевести на Д7,  насос после L до 2100 мм.

UA11,12S02 – регуляторы L_Д7. Пропорциональный закон регулирования. МЭО. Задание – 65025 мм. Неравномерность на полный ход клапана = 10 см. UA11 - 100; F_MAX = 69 т/ч, время  25 сек; UA12 - 150 мм, F_MAX = 165 т/ч, время  25 сек. Входные сигналы: S клапанов; SD11L02B1, SD13L02B1 (0100 см) – выбор на панели регуляторов, ч/з НС ЦТАИ.

UA11S02 не  и в “АР”	 выходных команд UA12S02
UA12S02 не  и в “АР”	 “меньше” UA11S02
UA11S02 не 	 UA11S01
UA11S01  100%	 АР UA12S02
 L в SD  450 мм	 АР и UA11,12S02, UA12S01
 L в SD  850 мм	 АР и  UA11,12S001,02
 L в Д7  2400 мм (1 пр.)	 UA20S04,  АР UA20S03
 L в Д7  2250 мм	 выходных команд UA20S03
АЗ и накладка введена	 UA11,12S01,02
L в VG30B01  100 [  140]	 [  ] UA41S01

При авариях: Включить (дать команду оператору ХВО) все резервные насосы БЗК на подпитку 2K.

Заполнение Д7 ч/з UA20S03,04, предварительно SG20S01. Иметь ввиду при использовании этой линии – запрещается подача в насос ВПЭН воды с   50, если его корпус имеет   100.

UA20S01 – поддержание заданной  ПВ (10040)5 на всасе ВПЭН в режимах расхолаживания – это по проекту, реально регулятор не реализован, остался только клапан.

Пар собственных нужд

БРУ-СН RQ11,12S01

Пропускная способность каждого клапана 400 т/ч; ход 10 сек;

БРУ-СН – Поддержание  пара в КСН. (при  580% и отвод пара при расхолаживании в ТК).

В нормальном режиме задание _КСН = 11 кг/см²(RQ11S01), 2-ой регулятор с заданием 10,5 – закрыт. При  _КСН  10,5 вступает в работу 2-ой регулятор. При превышении границ контроля исправности  4 и  15,6 кг/см², регуляторы “снимаются с автомата” с сигнализацией на БЩУ. Повторное включение в “автомат” – вручную оператором. При сбросах до ХХ RQ11S01  на 100%  за 5 сек.

При действии защит на останов ТГ или _ГПК  56 кг/см², клапаны закрываются (при  СК ТГ - с запретом открытия). При расхолаживании ч/з ТК эти блокировки выводятся оператором ключом SAB1.

При работе на  допускается выводить в ремонт один БРУ-СН на срок до трех суток при условии подтверждения работоспособности другого БРУ-СН. Периодичность опробования БРУ-СН при работе на  - 1 раз в месяц. На РО по линии RQ F_MAX  20 т/ч, от РОУ 14/3.

БРУ-СН закрываются  при 950 МВт и переводе ТПН на СПП, Д-7 от 3-го отбора и КСН от 2-го отбора. При пуске по мере роста  во 2-ом отборе БРУ-СН прикрывает клапан и после полного его закрытия питание паром КСН осуществляется только от 2-го отбора.

КСН

Максимальная скорость прогрева КСН – 0,5 кг/см²/мин.

???  7,5		RQ21,22S07
КСН  11		 в “АР” RQ11S01
КСН  11 и в“АР”RQ11S01		RD32S01, RD20S04
ГПК  56 и СК ТГ	БРУ-СН(выводят при расхолаж.)

РУ14/7, 14/3

РМОТ: RQ00M.	РУ14/7	РУ14/3
Производительность	40 т/ч	20 т/ч
Задание регулятору	70,35 кг/см2	30,2 кг/см2
Датчик регулятора	RQ31P01B1	RQ40P01B1
Срабатывание () ПК	7,6 кг/см2	4,5 кг/см2

Оба ПК одинаковы, имеют основной клапан с паровым поршнем, управление от импульсного клапана рачажно-грузового типа, отличаются весом груза и длиной рычага, проверка – раз в 6 месяцев.

UM - ПСВ

Параметры: _ОБР = 1,4, min = 3,2 (!гидрозатвор); _ПК = 3,9;  = 2 - от графика;

ПСВ: 1 предел  1200, 2 предел  1500 ( пар),  400.

Отключить ПСВ при: _КГП  210^-10 Ки/л (ПСВ 2 ст.);

При _РУ 25 % _НОМ, на блоке - 1 СЭН, на ПРК два СЭН, подключены по пару и нагружены ПСВ ПРК.

Состав ПСВ:

- пиковые бойлера (ПБ) UM21,22W03,(III отбор/КСН)[ПСВ-500-14-23];

- основные бойлера (ОБ-II) II UM21,22W02, (IV отбор) [ПСВ-500-14-23];

- основные бойлера (ОБ-I) I UM21,22W01, (VI отбор) [ПСВ-500-3-23];

- сетевые насосы (СЭН) UM11,12D01, (СЭ-1250-140);

- конденсатные насосы (КЭН) RU21,22D01, (КсВ-200-220).

Параметр	Бойлер ОБ I	Бойлеры ПБ, ОБ II
S нагрева, м2	500	500
F сет. Воды, т/ч	1150	1800
 сет.воды: вход/вых	70/120	70/150
РАБ, корпус/труб	4/24	15/24

 КГП бойлеров на напоре КЭН, – 102. ПК - на ПСВ 1 ст.,  = 3,9.

КГП бойлеров может отводиться в: SD (самотеком, ч/з 15 м гидрозатвор), рассечка ПНД3,4, БГК (КЭН ПСВ). КГП бойлеров при   1,0 мкСм/см, в SD или в БГК (при запрете на сбpос в SD). При конденсате за КЭH1   0,3 мкСм/см и Nа  5 мкг/кг сброс КГП перевести на БГК.

КГП бойлеров перевести на SD, БГК при L_Д7 2-ой предел (2870). Линию на БГК желательно не использовать – разрыв контура и потеря конденсата (70200 м³/ч, в зависимости от нагрузки ПСВ).

Установленная и располагаемая мощности

теплофикационных установок, Гкал/час:

Наименование ТФУ	УСТ	РАСП.
Блочная	200	130
ПРК с водогрейными котлами	198	128,8
ПРК без водогрейных котлов	128	103
Водогрейные котлы (230 МВт)	70	25,8

Пиковые бойлера  по особому распоряжению ГИС, при  _Н.В. (наружного воздуха) до минус 13, или в режиме - ЯППУ на , ТГ остановлен.

Основанием: начала отопительного сезона - _Н.В.  +8 в течении 5 суток, конца - стояние _Н.В.  +8. Поддерживать  в прямом сетевом т/п - 7,09,0 кгс/см², (4,06,0 кгс/см² при горячем водоснабжении только промплощадки ХАЭС).  один СЭН при общем F от СЭНов  1250 м³. _ПР поддерживается СЭН на ПРК.  в обратном сетевом т/п (поддерживается регулятором подпитки обратки) в режиме: горячего водоснабжения - 1,8 кгс/см²; отопления -  3,7 кгс/см².  в ЦТП-1 города поддерживать 1,52,0 кгс/см² (НСЦТПК).

Защитные барьеры ПСВ от выхода радиации:

1 - трубки ПГ; 2 - трубчатка ПСВ; 3 - барьер давления, совмещенный со вторым барьером (_С.В.   греющего пара ПСВ). Дополнительный барьер давления - защита по (сет. вода - пар) в ПСВ 2ст. и ПБ до 1 кгс/см² (закрывается подача пара на ПСВ).

При  А КГП ПСВ до 210^-10 Ки/кг ОБ-II ст., ПБ, подлежат  с запретом на  до устранения причин. Блочные ОБ-I подлежат отключению при принятии решения об останове блока по факту  А 2K (ТРБЭ).

Контроль объемной активности сетевой воды:

Уставка сигнализации на МЩУ ПСВ - 1210³ БК/м³, на ЦЩРК и РМОТе - 4010³ БК/м³,

XQ42R90B1 (ЦЩРК), XQ29R80B (РМОТ, XQ00П5, канал 33-98) – прямая.

XQ42R90B2 (ЦЩРК), XQ29R90B (РМОТ, XQ00П5, канал 33-99) – обратка.

Нормативная подпитка теплосети:

Месяц	1,2	3,4	5,6,7,8,9	10	11,12
F, т/ч	30	25	8	25	30

Объем воды:

 в магистральных т/п тепловых сетей - 3973 м³;

 в т/п в режиме горячего водоснабжения - 8400 м³;

 в т/п в режиме отопления и ГВ - 8870 м³.

Режимная карта теплосети:

1	+2	+1	0	-1	-2	-3	-4	-5	-6	-7	-8	-9	-10	-11	-12	-13
2	76	76	78	80	83	86	88	92	95	98	100	103	106	108	110	110
3	73	73	75	77	80	83	85	88	91	94	96	99	102	104	107	110
4	46	46	47	58	49	51	52	53	54	55	56	57	59	60	61	62

1 -  наружного воздуха; 2 -  прямой сетевой воды в ЦТП1 Нетешина при скорости ветра = 10 м/с; 3 – тоже – при ветре  10 м/сек; 4 -  обратной сетевой воды на всасе СЭН.

Отклонения параметров от заданного не должны превышать по:

  прямой сетевой воды, - 2;

 _С.В. в т/п сетевой воды, кгс/см² - 0,2;

 _С.В. в т/п прямой сетевой воды, % - 5.

Среднесуточная _ОБР сетевой воды может превышать заданную не более, чем на 2, а  _ОБР сетевой воды против графика не ограничивается. Скорость   сетевой воды в теплосети  30/ч.

Запрещается эксплуатация блочных ОБ-II, ПБ, при не работающих КЭН ПСВ.

Срыв вакуума в SD при подключении ПСВ через:

 SF85S01,02 на отсосе воздуха в SD из корпусов КЭН;

 SF85S0306 на отводе воздуха из напорного т/п КЭН бойлеров в SD;

 RU23,24S01 на сливе КГП бойлеров в SD (при дефектах бойлеров);

 SF21,22S0103, SF20S01 на отводе неконденсирующ.. газов из ПСВ.

UM11,12 D01 - СЭН: СЭ-1250-140 - Q= 1250 т/ч; H = 140 м; Сальниковые уплотнения, охлаждение подшипников техводой. _НАП = 15, 19 при  напоре; _ВСАС = 1,4; При _ВСАС  0,8 -  по пару и  СЭН; 1500 об/мин; _MAX = 72A или _ЭД  630 кВт; _НОМ = 60010 кВт;  воды max = 180;  насоса при   0,7 в ПСВ1.

RU: КсВ-200-220: Q= 200 т/ч; H = 220 м; 1450 об/мин;  воды max = 125; _ХОВ на сальниковые уплотнения  4; ;_VC на подшипники  2;  подш.  65; _НАП  19 - АВР,  24 при  напоре;

Регуляторы:

UM21(22)S03,04,05,06 – регулятор  сетевой воды на выходе из бойлеров – изменение F сетевой воды мимо пикового и ПСВ 2 ст.

??? RQ32S02 -  сетевая вода/пар пикового ПСВ – задание 0,50,1, работает в АУ, при подаче пара на пиковый ПСВ (после RQ32S01).

RU11,12S02 – L = 700100 мм в пиковом ПСВ.

RU11,12S03 – L = 700100 мм в ПСВ 2 ст.

Блокировки ПСВ:

Сетевые насосы UM11,12D01:

 от КУ на МЩУ ПСВ;

 от КУ по месту, на БЩУ;

 при Р ОБ1 1 или 2 группы.

Конденсатные насосы RU21,22D01:

 от КУ на МЩУ ПСВ;

 от КУ по месту;

 по  L ОБ1 1 или 2 группы  190 мм;

 по АВР при: ( раб-го  18, или  раб-го) и нет ( сет. воды/ гр. пар  1,0 кгс/см² или L ОБ1 1 или 2 группы 190/ 1500 мм).

Отключение по греющему пару (идентично для 1 и2 групп).

_С.В./ гр. пар 1,0 кгс/см² - все ОБ и ПБ.

 L  1500 мм ОБ1 или ОБ2 -  все ОБ и ПБ.

 L  1500 мм ПБ -  только ПБ.

Слив конденсата греющего пара.

RU32S01 (в рассечку ПНД3/4), RU24S01(в SD)- при солесодержании КГП ПСВ  0,9 мкСим/см².

RU23(24)S01 (в SD) - при КЭН ПСВ; при  L  1200 мм ОБ1 I гр (II гр).

ХRU23(24)S01 (в SD) - при W_SD  0,2 если n  2800 или при W_SD  0,5.

ПРК-ПСВ

На ПРК имеем 2 котла   30 МВт, суммарный объём теп­лосети при работе зимой, т.е. водоснабжение, обогрев, обогрев площадок…  8870 м³. ПСВ 1 ступени работают на горячее водоснабжение, 2-ой ступени – на отопление. ПСВ ПРК подключают при _ОВ  – 13 по программе при необ­ходимости от КСН, или при стоянке блока. ПСВ блока под­ключают при _ОВ  – 13, только по распоряжению ГИС, или если отключён ТГ.

При заполнении брызгальных бассейнов с F  400 т/ч – необходимо отключить горячую воду на город – ПРК будет полностью работать на ХВО.

БОУ

 конденсата на входе  55;  на входе в БОУ  10;  на ЭМФ  2,0;  на ФСД  3,0;  (сила тока) ЭМФ = 130/169 (190 +10, –90 А); Время работы при 5560  8 часов; Пере­вод РУ на МКУ – без БОУ (и ВХР). Мощность дозы от фильтра БОУ на расстояние 10 см от поверхности фильтра д/б  0,003 мбэр/ч. (ТОБ). ЭМФ БОУ запитая от секции СВ и не имеют резервного питания, при обесточении СВ необходимо вывести из работы ЭМФ, чтобы предотвратить выход ферромагнитных частиц в контур.

Байпас БОУ RE10S03 разрешается  только в аварийных ситуациях, при  или прекращении F ч/з БОУ ( НСТЦ),  байпас – ч/з НС ХЦ.

 всех КЭН  F ч/з БОУ   катушек ЭМФ и его.

Для загрузки ФСД используется катионит КУ-2-8 и анионит АВ-17-8, предварительно переведенные в Н⁺ и Н^– - формы соответственно.  на выходе из каждого ФСД  0,3 мкСм/см. Подключение ФСД после регенерации или простоя в резерве по рабочей схеме при   0,3 мкСм/см запрещено. При работе на 2-ом или З-ем уровнях действия допускается подключение ФСД, находившихся в резерве, без дополнительной отмывки.

VG охлаждение газа генератора

Отвод тепла от обмотки ротора генератора и сердечника статора осуществляется водородом циркулирующем в генераторе под действием вентиляторов, установленных на валу ротора.

Система VG  и  при   1000 об/мин и   1000 об/мин.

Состав:

ST22W10,20,30,40: газоохладители генератора, установлены вертикально внутри концевых частей корпуса статора. _НОМ = 33, _MIN = 15. F  312 т/ч. _MAX = 4,5,   1,6.

ST23W0112: воздухоохладители возбудителя, F = 23 т/ч;

VG11,12D01:(НГО), типа Д2500-62 (2320 м³/ч, 60 м,  6,5 на  напор), резервный  на  напор; _ЭД = 500 КВт.

VC21,22,23N01: мех. Фильтры, ФС-600-1, F = 600;

VG21,22W01: т/о замкнутого контура, ОВ-850, поверхность = 850 м², F по охлаждающей воде = 2600 т/ч, нормально - один в работе, другой - резерв;

VG30B01: бак компенсационный (4 м³), заполнение от ХОВ;

Два режима работы - по замкнутому контуру, с ХОВ, по разомкнутому контуру, с VC (резервный).

Переходить на разомкнутый контур при  Н₂ и воздуха до 40 (норма 2040). При _VC  33 перейти на замкнутый контур. При работе системы по разомкнутому контуру VG21,22W01 и VG30B01 отключены от контура.

_ТГ при  "холодного" водорода  _НОМ (+40)

 "хол" Н2	40	45	50	55
ДОП,% от НОМ	100	92,5	82,5	67,5
ДОП статора, А	26730	24730	22050	18050

Разгрузить и ТГ от сети при  ‘хол’ Н₂ = 55  чем ч/з 5 минут; запрещается работа ТГ при  ‘хол’ Н₂  55.

Разгрузить ТГ, при  ‘гор’ Н₂  75, до , обеспечивающей  ‘гор’ Н₂  75; если  нагрузки не  ‘гор’ Н₂, отключить ТГ от сети не позднее 10 минут.

Для исключения попадания влаги внутрь корпуса GT  охл. воды в г/охладителях не должно превышать  водорода.

Работа GT без охлаждения недопустима.

АВР VG: по  или по Н.К.  4, ввод АВР при Н.К. 5:
F VG  690 t>5м	СК ТГ, ввод защиты по VG
L VG30B01  140 ( 100 см)	 подпитку ( подпитку бака)
Н.К.  33 или  15		Вызов к A701/3. Неисправность VG HY31
 после ST22 или ST23  40
FVG  1600,  2100		TC
L в VG30B01  100

SS

SS11,12D01:(НОС)- Х280/72-К-СД (280 м³/ч, 72 м); _ЭД = 130135 А;

SS10B01 - 6 м³, подпитка/заполнение от ХОВ или от КЭН1.

Контроль плотности обмотки статора – по газовой ловушке и дренажной системе генератора. Наличие водорода в водяной системе – появление пузырьков газа в дистилляте в нижней части цилиндра ловушки.

 дистиллята на GT: 4,50,5 кгс/см²;

F дистиллята на GT 18010 м³/ч,  170 ТС,  100 защита ТГ; F на нажимные кольца 123.

Конц. Н₂ в газовой ловушке  3%,  3 - ТС,  320 каждый час анализ,  ГИС,  20% - разгружать блок с ТГ.

 Н₂/дистиллят  0,3 кгс/см²;

 дистиллята вход в GT 3040 (при работе GT), 2050 (при неработающем);

 дистиллята выход из GT и меди статора GT  75 (сигнализация), при   75 - снижать _ТГ.

Качество дистиллята pН = 7,59,2, Cu­^–  200 мкг/кг,  дистиллята 100200 кОм/см (анализ – раз в неделю).

SS41N01: ионообменный фильтр ФИ-4 (смесь анионита и катионита) - , F  0,4 2 т/ч.

SS42N01: ФИ-4 -  рН и выводит ионы Cu^–.

SS3133N01: фильтр водяной ФВ-100. F = 100 т/ч. Улавливание частиц  0,14 мм на фильтрующей сетке.

Азот  = 0,10,15 – защита дистиллята от воздуха, при   0,2 происходит его сброс в атмосферу ч/з гидрозатвор.

АВР SS: по  или по Н.К.  3,6 ввод АВР при Н.К. 4,2:
FSS  140	ТС
 азота в SS10B01  0,3
 дистиллята  4
Удельное сопротивление дистиллята  150 кОм

SU маслосистема УВГ

 баббита вкладышей уплотнений д/б:  90, уплотняющего масла  45, масла на сливе из уплотнений –  65 (ИЭ УВГ).  м/Н₂ 0,509. Чистота водорода в корпусе GT  98%, а его  = 50,2.

Состав:

 SU10B01 (14 м³),

 SU1113D01 – МНУ: (ЦНСМ 38-132, 38 м³/ч, 132 м), гидропята, камера разгрузки, на уплотнения подаётся масло с МБУ, механизмы СБ. _НОМ = 1314, _ВСАС  0,98. Ток э/д: I_РАБ = 3540, I_НОМ = 75,8,  84 – перегрузка, пусковой  504А. Вибрация:  4,5 мм/сек для подшипников насоса,  50 мкм для э/д. АВР МНУ – раз в 2-е недели, или после простоя  7 суток.

 SU21W01, SU22W01,

 магнитные фильтры SU31,32N01.   1 – выполнить переход по фильтрам.

 РПД: SU41S20, SU42S20 (поддержание  масло/водород 0,50,9 кг/см²), т.е. за РПД  = 5,55,9.

 демпферные баки SU61,62B01: – снабжение уплотнений вала генератора с  превышающим  водорода на величину определяемую разницей высот баков и уплотнений при полном или кратковременном прекращении подачи масла от МНУ. Допускается вывод обоих баков на время  2-х часов, при работе 2-х МНУ и исправном АВР 3-го.

 SU60B01 - (ЗГ-500) - Назначение – выделение из масла сливаемого с уплотнений растворённого в нём водорода. L_НОМ  половине верхнего стекла. При L: проверить 100% SU64S01, SU64S02, сделать L_НОМ,  SU64S01. При L: проверить  SU64S02, SU60S01, если SU64S02, то SU64S02, сделать L_НОМ,  SU64S01 т.е. перейти на байпас. Сигнализация по L – на РМОТ.

 гидрозатвор поплавковый SU64B03 на сливных маслопроводах со стороны водорода (предотвращение выхода Н₂ из корпуса генератора через сливные т/п).

 гидрозатвор SU64B02 - на сливных маслопроводах со стороны воздуха (предотвращение циркуляции воздуха из сливного коллектора в маслобак уплотнений),

 бачок водородоотделительный SU64B01,

 маслоуловители SU51-53N01,

 эксгаустеры SU51D01, SU52D01, SU53D01,

 доливочный маслобак SU10B02,

 бак протечек масла SU80B01 (1 м³),

 насос бака протечек SU80D01.

Величина  выбирается из условия устойчивой работы уплотнения с мин. F масла в сторону H₂ (3040 л/мин на оба уплотнения), с  баббита вкладыша 7080 при  входящего масла 3545 и отсутствия при этом H₂ в сливной камере со стороны воздуха. H₂ в камере слива масла из уплотнения на воздушную сторону должен отсутствовать, а при появлении его содержание д/б  1%, при  3,3% отключить ТГ, начать вытеснение водорода. При   1%  байпас РПД, если   1% - перестроить РПД (но  0,9), если нет – подать азот в сливную камеру на воздушную сторону, в сливной коллектор и МБУ, уведомить ГИС…

Маслоснабжение УВГ, когда он заполнен H₂, должно производиться непрерывно, независимо от того вращается ротор или стоит. М/снабжение можно прекращать только после вытеснения H₂ азотом, азота - воздухом,  последнего до 0,10,2 кг/см² и отключения ВПУ ТГ.

Маслоснабжение УВГ должно производиться только ч/з демпферные баки. ДБ выбраны из условий: останов ТГ со срывом W при работе защиты по L в ДБ из-за прекращения работы МНУ. ДБ может быть выведен в ремонт (выводятся сразу оба – одна арматура на линии связи – водород-ДБ) на 2-а часа, при условии – в работе 2-а МНУ, 3-ий исправен и на АВР.

Вентиляция газовых объемов маслосистемы должна производиться постоянно с момента включения МНУ. Отключение эксгаустеров допускается кратковременно на время контрольных замеров содержания H₂.

Вытеснение азота H₂ производить только после проверки защиты ТГ по L_ДБ.

Действия при  баббита вкладыша уплотнения:  д/б 7080, при  80 - снижать  масла, при  баббита  90 ( F масла) настроить РПД на новое  ( байпас РПД) так, чтобы   до 7080 (_MAX = 0,9). При   90 и невозможности  - отключить ТГ.

При  масла на сливе из уплотнений: до 65 - снижать  масла,  65 - F масла (перестроить РПД, ), при  65 и   0,9 – сообщить ГИС, действовать по указанию.

При  водорода в сливных камерах уплотнений от 1% до 2% проверьте работу РПД и МНУ.   "масло-водород" до 0,9. Если РПД не обеспечивает требуемый , с помощью байпаса РПД установите необходимый  (выясните причину неработоспособности РПД и устраните ее). Запретить все огневые работы в районе ТГ, удалить посторонний персонал,  НС ЭЦ.

При  водорода в основных камерах уплотнений  2%, по согласованию с НСБ,  ТГ со срывом вакуума и не дожидаясь останова турбины начать (ч/з ЭЦ) вытеснение водорода из корпуса генератора.

При   "масло-водород": контролировать Н₂, в сливной камере со стороны воздуха,  баббита,  масла на сливе; L в ДБ, если норма -проверить  по месту; если   0,5 и Н₂  3,3% и  баббита  90,  масла на сливе  65, L в ДБ  2-го предела – то НЕМЕДЛЕННО  байпас РПД и восстановить . При после этого   0,5 или Н₂  3,3% или баббита 90 или _М  65 и невозможности их быстрого снижения - отключить ТГ, сорвать вакуум, вытеснить водород.

Запрещается пуск ТГ при неисправном АВР МНУ.

Защита ТГ по L в ДБ: 2-ой предел (на 70 мм ниже верхней образующей бака) + 1-ый предел (400 мм выше верхней образующей бака).

Н.К.  8,5 или СП 1ст	 резервный 1СБ(2,3СБ)
F VG  690 t>5м	СК ТГ, ввод защиты по VG
L ДБ  1 пр. и  2 пр. t>20c	СК ТГ
 H2 GT01P01  0,1 [  0,02]	[]SU51,52,53D01
SU51,52,53D01 и  H2 в GT  0,1		TC не  SU51,52,53
Концентрация H2 в газовой ловушке  1%			TC Неисправность генератора
Конц.H2 в шинопроводах и камерах подш.  1,5%
Низкая чистота водорода,  97%
 масла на уплотнение  8,5
L в SU60B01 не в норме,  115,  75 см
L в баке АВОМ не в норме,  131,  86 см
L в м/баке АВОМ не в норме,  140,  108 см
Наличие жидкости в корпусе GT
Жидкость в дренажном баке (SU10L03)
L ДБ1,2  1 пр. ( 40 см) – не в норме
 VG  4
Отклонение по  GT (A-701)

ПМТ: L ДБ  40 см (1 пр.)   GT10P02  0,45; L ДБ  7 см (2 пр.)   GT10P02  0,42; при   0,35 происходит срыв масляной плёнки и выход H₂ из корпуса GT в машзал.

Нормы качества масла /Т-22 или Тп-22/: Кислотное число  0,5 мг KOH; вода, шлам, мехпримеси отсутствуют (т.е. кислотное число  0,2 мг KOH); реакция водной вытяжки – нейтральная (для Тп22 - не важно). Сокращенные анализы для Т-22(Тп-22) делать не реже – раз в 2-а (4-е) месяца при KOH  0,2, раз в 2-е недели (в 2-а месяца) – при  0,2. Кислотное число масла – характеризует старение масла и показывает, какое количество щелочи (KOH) необходимо для нейтрализации 1-го грамма масла.

RT

Дренажи ПП: При _ТГ  300 МВт RT10S01 (до ГПЗ). При _2K  20  с КУ RT10S02 на 100% (после ГПЗ). При работе на 100% _MAX за RT10S02 д/б  30, а при разогреве = 2.

SD  0,5 и запр.гор.сбросов

RT10S01,S22

Постоянно действующие дренажи: RT10S11 (у неё байпас с шайбой 3 мм)  в сепаратор влаги 2-го отбора SD34B01.

Пусковые дренажи: перед RA20S01 и ГПЗ  RT10S01  клапан RT10S02  RT20B01 (РПД)  RT10S41  RT10S42 в блочный расширитель (РДБ) RT10B01.

На RT везде установлены шайбы, после ремонта пользоваться их байпасами.

RT30В01,В02 - Дренажные баки (ДБ): V = 16 м³; имеют линии опорожнения в приямок машзала. Перелив: L = 2,4 метра.

RT10В01 - расширитель дренажей: V = 3,6 м³; _РАБ = 0,3 ати; Впрыск ХОВ для охлаждения.

RT41,42,43D01 – дренажные насосы, F = 90 т/ч; H = 43 м; n = 1470 об/мин;  = 14,1 КВт. _ВСАС д/б  0,1. _НАПОР  4,3.  max подшипников насоса = 70, для э/д = 80. Вибрация подшипников д/б  100 мкм.

RT40S01 – регулятор L в ДБ, задание 70 см.

L в ДБ  20 см (1 предел)	 рабочий насос
L в ДБ  220 см (1 предел)	 резервный насос
L в ДБ  200 см	Снятие  насосов
L в ДБ  30 см	 насосов
АВР по факту:  рабочего насоса; по L в ДБ  220 см
 любой насос	 в АУ регулятор RT40S01
 все насосы	 RT40S01, отключить АУ
F  35 от насоса	Запрет “меньше” RT40S01
F  95 &  один насос	Запрет “больше” RT40S01
F  95 &   1-го насоса	Снятие запрета “больше”
RT40S01 и S03  (t=10c)	 дренажный насос
Защита ТГ по WSD	RT40S03, после  - S02

Дренажи и конденсат, расширяясь и захолаживаясь в RT10B01, ч/з 2-х метровый гидрозатвор отводится в ДБ. Из ДБ насосом откачивается ч/з гидрозатвор Н = 1,1м в SD12, при ВХР:   0,35 мкСм/см; Na  2,0 мкг/л; кислород  30 мкг/л. При ухудшении ВХР сброс конденсата переводиться на БГК ( RT40S03,  S02) и очищается на ХВО.

РДЭС

ДГ запускается при обесточивании с вдержкой времени более 2 сек (выдержка – отстройка от АВР), с проверкой отключенного состояния выключателей 6 кВ.  ДГ выбрана для случая обесточивания РО без повышения  под ГО.

(Отказ 2-х ДГ или 2-х TQ14  вводится программа по подключению перемычек TQ-TG – из отчёта ОГТ по подготовке к 2000 году).

Время запуска и подключения ДГ к секции 6кВ второй группы не превышает 15 сек.; При подключении нагрузки U на ДГ снижается не более чем на 20% от U_НОМ в течение 2 сек и не более чем на 40% в течение 0,1с, повышается не более чем на 10%; U на ДГ после набора нагрузки поддерживается с точностью +1% от U_НОМ; Частота ДГ при подключении нагрузки поддерживается в диапазоне 4852 Гц.

ДГ – АСД-5600,  max = 5600 кВт, 1000 об/мин, ~ U = 6,3 кВ2%,I номинальный = 723 А, время пуска = 14 сек, расход топлива 224 гр/кВтчас (1,5 т/ч). Время работы по назначению  250 часов (без обслуживания).

В расходном баке (промежуточный, подземный) запас топлива –10 т (на 2-е суток.), запас расходного бака (на РДЭС) – на 5 часов непрерывной работы. Масла 4 м³, и имеется свободный объём для аварийного слива масла – 6 м³. Сжатого воздуха в баллонах хватит на 6 пусков подряд (без подпитки). При   40  “подпитка” баллонов от UT при  45 -  пневмоклапан.  ДГ выбрана из условий – обесточивание АЭС с _ГО.

Не допускается работа на холостом ходу  30 мин., а также на режимах с  выпускных газов перед турбиной  200 более 1-го часа.

Регенерация адсорберов US1131N04, 05 – раз в 3-и дня.

При пуске – ДГ раскручивается воздухом до 350370 об/мин, после чего вздух отсекается и ДГ работает на топливе.

ИЭ РАЭС: Автоматическая экстренная остановка происходит:

   воды на выходе из (внутренний контур) ДГ  85, ТС  80;

   масла на сливе с ДГ  85; ТС  80;

   подшипников генератора  80;

(Эти защиты переводятся на сигнал при  ДГ от защит САОЗ).

   масла на входе в ДГ  3 кг/см²;

  оборотов  уставки (?3-ей позиции) реле скорости,  1150 об/мин;

 срабатывание электрических защит генератора;

 незавершенных пуске (26 сек) и останове ДГ (52 сек);

 при появлении сигнала о пожаре.

Эл. защиты, действующие на  выключателя ДГ и останов ДГ:

 Продольная дифференциальная токовая защита. (от многофазных к.з. в обмотке статора),

 Максимальная токовая защита с комбинированным пуском по напряжению. (от внешних к.з. и резервирование дифзащиты).

График пуска и нагрузки ДГ:

 ДГ, кВт	750	1500	3200	4200	5000	5600
Ступень	1 ст.	2 ст.	3 ст.	4 ст.	5 ст.	6 ст.
Время	05сек	510	1020	3030	3040	4045

ВПУ введено в зацепление  Неготовность к пуску ДГ.

Условия  выключателя ДГ: прошло 3 сек после набора оборотов  750 (30); U обмотки статора  95%U_НОМ;  хотя бы один из 2-х ВЭС-6.

Условия  выключателя ДГ:??

UJ

Параметр:	UJ10D01,02	UJ11,12,13D01	UJ20D01,02
Подача, м3/ч	600	315	65
Напор, м.в.ст.	85	80	98
* рец. кг/см2	 8,5	79	 10
Обороты	1450	1450	2900
ЭД, кВт	250	132	55

* рец. – опробование на  напор, при  рециркуляции.

ТРБ: После срабатывания УАПТ, ее работоспособность д/б восстановлена за 24 часа. (промыты т/п, продуты воздухом). Вывод в ремонт одной СБ UJ – до 2-х суток.

Основным критерием выполнения системой своих функций является поддержание давления пожарной воды в пожарном водопроводе  6 кг/см2 в ждущем режиме, и автоматически (без вмешательства персонала) ликвидация возникшего в защищаемом помещении пожара в теч. 10 мин.

При действии ППА и возникновении неисправностей по насосу UJ,  нельзя, должна отключить релейная защита.

При срабатывании ППА: определить № луча и помещение, снять сигнал, ГПЧ-7, убедиться по КУ – вода пошла,  цеху владельцу, осмотреть по месту. При наличии пожара и не срабатывании УАПТ – запустить кнопкой “Пуск”.

Вывод в ремонт: заявка согласованная с ГПЧ-7, для РЦ + ОЯБ. На время  часа достаточно разрешения НСС. Всё остальное – как для механизмов СБ. Испытания без воды – раз в квартал, с водой – раз в год. Критерий успешных испытаний UJ – на конце сухотруба при работе системы показания МТП д/б  3 кг/см².

Для локализации пожара в помещениях, на приточных и вытяжных воздуховодах из помещений категории "В" установлены огнезадерживающие клапаны.

При совпадении пожара и полного обесточивания на время запуска ДГ система АПТ не выполнит свои функции, в связи с чем после запуска ДГ необходимо дистанционно со щита обеспечить управление оборудованием подачи воды в защищаемое помещение. В течении 1,5 часа обеспечивается локализация пожара за счёт огнестойкости строительных конструкций.

А408/13; А609/13; Для защиты помещений СБ используются по 2-а луча: один луч подключен к ППС на HY15(14,13) – сигнализация о пожаре, другой находится в пом. А408/13 он служит для запуска ППА.

ППС: до 10 лучей, в каждом от 2-х до 20 извещателей, выдающих сигнал в виде размыкания электрической цепи. “Внимание” – один извещатель в любом луче. “Тревога” – 2 ДИП в любом луче – автоматический запуск ППА. Кроме того – “Обрыв” и “КЗ”. КУ – 10 тумблеров – для управления ППА по лучам – “Автомат” – запуск от извещателей, “Выкл” – только сигн. режим, “Ручное” – запуск от кнопки “Пуск”.

Включение пожарных извещателей в линии ППС-1:

Извещатель ДИП-1: срабатывает (размыкание контактов и свечение красного светодиода внутри) при появлении дыма ( оптической плотности на 10%) или при   70. ДИП-1 установлены в лучах кабельных помещений общестанционных объектов и сигнальных лучах блока.

Извещатель ДИП-3: в отличии от ДИП-1 не реагирует на , снабжен кнопкой опробования, снять сработку можно только отключением питания. ДИП-3 установлены в кабельных п/этажах воздействующих на пуск АПТ.

Оба извещателя - оптикоэлектронные устройства, работают в области инфракрасного света. Светодиод  отражения света от дыма  фотодиод. На дневной свет не реагируют. Но (! ГО – течь 1K), реагирует на пар и пыль (по этому - при обходах помещений – ППА в сигнальный режим). На каждые 150 м² д/б один датчик.

Извещатель ДПС-038: установлен в помещениях маслосистем РО. Срабатывает при быстром (7 сек.)  на 100. (Принцип – возникновение ЭДС в термопарах при нагреве).

Системы пожаротушения по принципу действия делятся на спринклерные и дренчарные системы. На ХАЭС – дренчарные системы, исключение – материальные склады ОВК – там спринклерная. Спринклерная – значит подача воды – только в то место, где сработал датчик, дренчарная – подача на всё помещение.

UJ11,12,13В01: Баки: V полный 75 м³, полезный – 60; L_НОМ = 330400 см. Дно на отм. 33,6 м. H = 450, 470 см. Подпитка от VF (QF). Связь бака с атмосферой – ч/з перелив.

UJ11,12,13D01: Х200-150-500. Подача 315 м³/ч, H= 80 м; N э/д = 132 кВт.

!!! При пожаре в ГО:  L в TZ, ч/з 1520 мин – в ГА201.

ГО: ГА315/1, направление 1-3; ГА606/1: 1-4; ГА604: 1-5; ГА 315/2: 2-3; ГА606/2: 2-4; ГА605: 2-5; ГА311: 2-6; ГА315/3: 3-6.

При пожаре в пом. СБ вводятся в работу АУПТ 2-х других СБ. Вода подаётся только в одном направлении и накладывается запрет на открытие арматуры на др. направления (есть возможность вывести эту блокировку КУ). Арматура направлений имеет в центре КУ дополнительную лампу, она горит когда есть команда на  этой арматуры. Арматура направлений СБ не имеет байпасов – не открылась, - запускай другой канал. В ГО вода поступает ч/з локализующую арматуру (пом. А820) и ОК, задвижки направлений – внутри ГО. Пожарные машины можно подключить только к сухотрубам кабельных помещений обстройки РО – в ГО – нельзя. Дренажные вентили на сухотрубах (после задвижки направления), в режиме ожидания должны быть приоткрыты на 12 оборота. На сухотрубах установлены ЭКМ – датчики поступления воды в помещение. Для исключения длительной работы системы на ГО на панелях HZ13(A), HZ14(A), HZ15(A) – есть табло “15 минут  задвижка на ГО (переполнение лотков)”. При пожаре в любом помещении блока №1 все лифты (кроме лифта ЛК №2) принудительно опускаются на нижнюю отметку и блокируются там с открытыми дверями (разблокировать – кратковременно обесточить).

На каждой РДЭС – своя ППА, при её работе  арматура, вода берётся с общестанционного коллектора (UJ20), при этом запуск UJ10 не происходит.

Опробование насосов UJ – при ТО-10 /во время работы ДГ/, с запуском по месту и контролем _НАПОР ( рециркуляцию, р/с,  насос...).

S  10 или ГО  0,3	 ПОА UJ11,12,13S12
ППА “Тревога” и “Автомат”	 UJ11,(12,13)D01
ППА “Тревога” и “Автомат”	 арматуру соотв. луча
ППА “Тревога” и “Автомат”	UV,TL этих помещений
L  360 в баке UJ	 арматуру заполнения бака
L  30 в баке UJ	 напор UJ
  3 (t=15c) и насос 		 UJ11,(12,13)D01
Не  напор (S20) (t=1м) и насос 
L  300,  400 в баке UJ	ТС БЩУ – вызов участок 0
Пожар	ТС ЦЩУ – пожар на блоке 1
Пожар	 все лифты РО и ЭЭТУ
Пожар	 вентиляцию в помещении

UJ-БНС

UJ20D01,02: - насосы поддержания  в сети общестанционного пожаротушения. F = 65, H = 98 ( 10 кг/см² на  напор), _ЭД = 55 кВт. Забор воды из приемных камер ЦН1(2). Управление с БЩУ и с БНС. Один всегда в работе, др. в резерве.

Пожарные стояки находятся под  = 45 кг/см², вода поступает от UJ20D01 или D02. При пожаре (по факту ) на БНС включается UJ10 с  = 8 кг/см².

Основное назначение лафетных стволов машзала – охлаждение несущих конструкций кровли, при работе всех лафетов F  200300 т/ч.

UJ10D01,02: насосы общестационного пожаротушения. Центробежный, артезианский, трехступенчатый типа 20А-183. F  600 т/ч; H  84 м; _ЭД  240 кВт, U = 6кВ.  на  напор  8,5 кг/см².  контроль – отсутствует ( подшипников д/б  65, сальников  55 “на ощупь”  ), L масла – по стеклу,  номинальное на смазку резинового подшипника  2 кг/см². При отключении насосов с КУ необходимо “вручную” включать UJ20. При запуске насоса на тушение пожара и возникновении на нём неисправности насос должен работать до срабатывания защит э/д. При  насоса и отсутствии отбора вода  в коллекторе возрастает с 7,5 до  9 ата на отм. 15.0. Насосы расположены на отм. – 10 м, э/д на отм. 0.00.

Забор воды – со всасов VC20, при выводе в ремонт VC20 – открыть перемычки на всасах между UJ10D01,02.

UJ10 – при открытии арматуры на направление (а эта арматура открывается при работе ППА, после её “схода” с КВЗ ч/з 1520 сек идёт команда на  насоса), с БЩУ-1,2 (HZ16), РЩУ, ЦШУ, по месту (БНС), при работе ППА ТСН, РТСН; с панели пожаротушения блочного трансформатора (при открытии арматуры). По ИЭ UJ10 д/б в работе при F от коллектора  200300 м³/ч. С кнопок: у пожарных лафетов (машзал отм. 15); с наружи помещения м/о блочного трансформатора, ЛБК – 5 этаж, ОВК – 1 этаж, СК с панели пожаротушения на ЩУ… отключение – по месту и с РЩУ.

В реакторном отделении UJ10 работает на пом: А315/1,2; А113; А016; А019/13; А020 (арматура находится в пом. А118 [грязная зона] и А105/2 [чистая зона]).

В турбинном отделении вода автоматически подаётся на пом.: бака протечек масла (отдельное помещение) и в кабельные полуэтажи ЭЭТУ машзала (отм. 0.0 и 8.4), в остальные помещения – только после  с КУ арматуры на помещение (направление).

АВР UJ20: взвод ?,  по АВР  7
 любой UJ10D01(02)	 UJ20D01, 02
  1,0 на резиновый подш.	Запрет пуска UJ10D01(02) + ТС (БЩУ, МЩУ)
  2 т/ч протока на подшип.
Перегрузка или КЗ э/д	UJ10D01(02)
КУ рабочий/резервный	 напор UJ10S06(07)
UJ10D01(02)	 UJ10S06(07)
АВР UJ10: взвод ?,  по АВР  6 на напоре или по  рабочего, при не  рабочего, включается резервный (t=10 сек).

Пожаротушение ОРУ: своя система, две ёмкости по 250 м³ и 2-а насоса, связана с общестанционной ч/з 2-е нормально закрытые задвижки, подпитка и поддержание давления - от общестанционной системы ч/з ОК 50 мм, при необходимости системы можно объединить.

Пожарные насосы БНС1 и БНС2 работают на общий коллектор, при выводе в ремонт насосов БНС1 – в дежурстве насосы БНС2 (при наличии заявки).

P.S. UJ – всё “умное” взято из пособия УТЦ, автор - В.Л. Самсонов, этот шедевр необходимо читать в подлиннике! Пока есть такие люди, до тла – не сгорим!. (Все недоразумения взяты из ИЭ РЦ и ТЦ).

VE Шариковая очистка

Защита тракта SD от механических крупнодисперсных загрязнений. Размер эластичных шариков 28 мм для SD ТГ (изношен  22,5) и 22 для SD ТПН (изношен  17,5). Внутри перфорированного конуса фильтра со стороны чистого отсека расположен смывной аппарат, состоящий из вращающегося коллектора 2736 мм с установленными на нем патрубками с соплами. Вращение смывного аппарата производится за счет реактивного действия струи воды, вытекающих из четырех специально установленных сопел. В выходной части ФП имеет сбросной тр/вод 5308 мм для отвода загрязнений в сливной водовод при отмывке фильтрующих полотен. Материалом сетки фильтра служит листовая нержавеющая сталь с отверстиями  8 мм.  площадь отверстий фильтрующей сетки в два раза превышает сечение напорного водовода. Гидравлическое сопротивление “чистого” фильтра (фильтрующих полотен) при F_НОМ  700 мм.вод.ст. (Уставка  насоса отмывки  = 700). При  до 1000 – выполняют отмывку (при этом на БЩУ – ТС). Max  д/б  1500. [ - выводится на МЩ, шкала 00,15 кг/см²].  воды на смывной аппарат = 6 кг/см² (для этого служит насос смывных устройств F = 800 т/ч, h = 57 м) F_VC сбрасываемой при промывке д/б  10% от F_VC на SD. Длительность промывки 1015 минут.

Пуск ТГ

“Холодный останов”: РУ С_БОР=16; 1K, кроме ДПЛ уплотнены, проверены МПП, ПГ “сухой”; в работе: системы РО, UJ, VC20, VB,

ЗАПОЛНЕНИЕ 1K.

Дозаполнение 1K от ТК, опробование БЗОК, БРУ-А, БРУ-К. Ввод RQ(от ПРК), скорость разогрева 0,5кгс/см²/мин.

ГИ 1K на 35 кг/см².

Заполнить ПГ до 3800 от ВПЭН (RL51,52D01) из Д-7 или от АПЭН (TX10,20,30D01).

РАЗОГРЕВ, ГИ 1K на кг/см².

ГИ 2K на 88/110 кг/см².

Заполнить ПГ и паропроводы свежего пара.

ВПЭН  на рециркуляцию. Греть Д7 ВПЭНами до  90. Далее греть Д7 от RQ (RQ22S09,10) до _Д7 = 1,2, _Д = 104 (1/мин). Заполнить и прогреть т/п пит. воды до РПК в течение 1015 мин через дренажи, не допускать  напора ВПЭН до 70 и F  160 т/час.

Заполнить Д7 до 220 см. Поднять _КСН до 12 со скоростью не более 0,5 кгс/см² за минуту

На время ГИ ПГ заклинить, р/с ИПУ ПГ, БРУ-А,К,СН, RA20S01, при необходимости ГПЗ.

ПЕРЕВОД РУ В ”ГОРЯЧИЙ ОСТАНОВ”.

Дренировать ПП, ПГ (370380) (L14,24). Ввести в работу RY на БГК. БЗОК,  их байпаcы, прогрев БЗОК, RY, и ПП вместе с ПГ.

Начать ввод гидразина в ПВ из RV20B01 на всас ВПЭН для создания его концентрации в ПВ более 40 мкг/кг.

Греть Д7 совместно с 1K поддерживая  (ПВ/1K) 4060. Снизить L_ПГ до L_НОМ при достижении 1K  120÷130 со сбросом воды ч/з RY на СВО-5 и далее на БГК.

Опробовать БРУ-А,К, (от КУ), ИПУ ПГ. После _SD до 0,4 RT10S41,42 RT10S01,02 на RT20B01. Степенью открытия RT10S02 регулировать скорость прогрева 1K и ПП. Стабилизировать  на величине 260.

Провести опробование всех каналов СБ.

При _ПГ = 621 закончить разогрев т/н 1K. Стабилизировать  величиной отбора пара на РПД (РДБ), БРУ-СН, БРУ-К (БРУ-А).

Проверку настройки ИПУ ПГ от действия среды.

Опробовать на закрытие БЗОКи ( 10 сек).

Подготовить схему заполнения Д-7 ХОВ. UA20D01. Разогреть Д-7 до _НОМ = 6, RQ22S09 - в автомат.

Ввести в работу SC (SC11/12), SC13/14), подать масло на ТПН. Подогреть масло в м/о SC23(24)W01 до 3840.

Не ранее чем через 30 мин после подачи масла на ось ТГ  НГПР SB1120D01, SQ11,12D01. ВПУ турбины (нагрузка на э/д 4045 А).

Ввести в работу SE (SE81,82). Разогреть масло SE до  = 4550. Установить МУТ (и ОМ) в нулевое положение по шкале УП. Подать охлаждающую воду на сервомоторы СК и РК ТГ и клапаны СПП.

Ввести в работу систему уплотнения вала генератора SU 11(12,13)D01 и SU51(52,53)D01. Разогреть масло SU до 3438. Подать в генератор азот (воздух) для создания _ИЗБ = 0,10,3. Подать масло на уплотнения генератора.

Ввести в работу РОУ 14/7.

Заполнить SD от ХОВ до L = 115 см. С/с прокачки основного конденсата: SDКЭН-1ПС-340байпас БОУПНД1ПНД2SD; ПНД2КЭН2RM73S01ПНД2. КЭН1  = 9,5 кгс/см² (ПНД2 поставить на перелив).

Включить ЦН - VC10D0104.

Подготовка и пуск циркуляционной системы.

Вкл. ПНЭ, VC81(82,83)D01(1-“работа”, 2-“резерв”);

Вкл. эжекторы циpксистемы SD41D01, SD42D01;

Откл. эжекторы цирксистемы после отсоса воздуха из сливных камер SD и их полного заполнения;

Подать цирк воду к потребителям машзала, на SD ТПН;

Включить ПНМО VC31(32)D01.

Перевести охлаждение блочного трансформатора с технической воды на циркводу. Подать циркводу на т/о ОГЦ VG21,22W01 (при  циркводы  10 для недопущения захолаживания водорода в генераторе).

Прогреть п/п подачи пара на упл. турбины от РОУ 14/7 до SG11S02. (до  пара в паропроводе  140, и   4).

Выполнить набор вакуума в конденсаторах ТГ.

При _SD 0,9 ата прогреть т/п от SG11S02 до уплотнений ТГ (до =0,120,15). Контролировать работу уплотнений и ПС‑340.

Выполнить перевод генератора на водород (чистота не менее 98 ).  QD03(QD04). Утечка водорода  5 . Ввести в работу водяное охлаждение обмотки статора генератора.

 один КЭН‑2. В процессе заполнения не допускать L_ПНД‑2  60 см, а L_ТГ ниже 15 см. Заполнить трубные системы ПНД‑3,4,5. Выполнить промывку конденсатного тракта (F= 10001500 т/ч) по трактам: SDКЭН‑1  ПС‑340  байпас БОУ  ПНД‑1 ПНД‑2  SD; ПНД‑2  КЭН‑2  1RM73S01  ПНД‑2.

Обеспечить водообмен (F= 150 т/ч) конденсатного тракта со сбросом воды на БГК ч/з RE12S01 и подпиткой SD ХОВ до прозрачности за КЭН1 = 70 . При С_Fe за КЭН1  300 мкг/кг  в работу ЭМФ БОУ. При жесткости за КЭН1  5 мкг-экв/кг прекратить водообмен (RE12S01). Ввести в работу 12 ФСД БОУ. При анализах за КЭН1:   1 мкСм/см, Ж  1 мкг-экв/кг, С_Fe  100 мкг/кг - замкнуть конденсатно-питательный тракт. Ввести в работу RL7174S04.

ВЫХОД НА МКУ.

Ввести в работу блокировку по закрытию БРУ‑СН по _ГПК 56 (при _Т = 1,52%).  (если не ) 2-ой ВПЭН. Замкнуть (если не был замкнут) конденсатно-питательный тракт на Д7. Излишки пара брать на БРУ‑СН, БРУ‑К.

Выполнить прогрев ПТН. (за 1,5 часа до включения ТПН). Допустимый перепад  верх/низ корпуса насоса  15,  металл/вода  30. Прогрев закончен при  металла корпуса пит. насоса 140. Постепенно открывать RL41,42S03,04 (для этого установить блокираторы).

Прогреть ПП от ГПЗ до РК ТГ. Скорость: 7 до 30 кгс/см²; 4 после 30 кгс/см². Контроль _SD  0,4. При достижении за ГПЗ   51 ГПЗ, RA12,13S04,05. (Прогрев закончен при _СК =200230).

Выполнить подключение ПНД‑35 и ПВД по пару и конденсату греющего пара.

Ввести в работу ПСВ.

работа на мощности (3,5  4,5%_НОМ).

_ГПК 622. Излишки пара сбрасывать ч/з БРУ‑СН (автомат), или в SD ТГ ч/з RT10S01,02 и БРУ‑К (режим П).

Продувку ПГ по схеме: ПГ  байпас СВО‑5 (А  210^-10 Ки/л)  БНТ  БГК или ПГ  СВО‑5 (А  210^-10 Ки/л)  БНТ  БГК.

Включить второй КЭН‑2 (если _НАП  19).

При RQ22S09 9095% перевести Д7 на RQ21,22S07,08.

Заполнить конденсатор ТПН‑1,2 ХОВ до L = 40 см.

Включить в работу конденсатный насос ТПН‑1(2). 1) Собрать схему через охладители эжекторов ТПН‑1(2).

2) Включить в работу КЭН ТПН RW51(52)D11(21).

3) Прогреть т/п от РОУ‑14/7 до эжекторов и уплотнений.

4)  масло на смазку и регулирование, если не подано.

5) Включить в работу основной эжектор.

6) Прогреть ПП до ГПЗ ТПН‑1(2), приоткрытием RQ50S01,02. После  до 3,8 за RQ50S02  его в автомат.

8) Прогреть ПП за ГПЗ ( 5/мин). СК. Приоткрыть байпас ГПЗ RQ51(52)S02. При _ГПЗ = 120 ГПЗ, RQ51(52)S02. При _МЕТ.СК = 165 прогрев паровпуска турбины - закончен.

9) Выполнить набор пускового вакуума в SD ТПН. Подать пар на уплотнения турбины ТПН  = 1,021,07. При _SD50 = 0,4 ата отключить ПЭ.

10) Установить регулятор производительности ТПН в “ДУ”. Проверить:  до ГПЗ 3,8;  до ГПЗ  160; _SD50  0,4; _УПЛ = 1,021,07;  масла смазки  2;  масла рег.  10; _СК 165.

11) РК по месту и довести ТПН до 500 об/мин за 35 мин. Выполнить прогрев ТПН при 500 об/мин за 1520 мин.

12) Нагрузить ТПН до 2450 об/мин с 50 об/мин/мин.

13) Нагрузить ТПН до _РПК 12. Проконтролировать  напорной задвижки RL41(42)S02 при  = 70.

14) Включить регулятор ТПН в “Производительность”.

Перевести питание ПГ от ТПН.

Отключить ВПЭН.

Выполнить прогрев токопроводов и КАГ‑24 (за 6 часов до постановки КАГ‑24 под напряжение).

 два БРУ‑К в автомат, задание _ГПК 622 (режим “П”).

Провести пусковую пассивацию конденсатно-питательного тракта (если останов  3-х суток). Продувка ПГ по схеме: ПГ  байпас СВО‑5  БНТ  БГК  АОУ  БЗК  SD. Приоткрыть сдувку из Д7 в атмосферу. Увеличить концентрацию гидразина в ПВ до 500600 мкг/кг. (Ч/з 24 часа после GT в сеть пусковую пассивацию прекратить концентрацию гидразина до  150 мкг/кг).

_РУ 1015% _НОМ.

L_SD до 100120 см, предварительно выведя блокировку на RT40S03.

Переход на основные РПК (после S04 на 7580%).

Перевести КСН “на” БРУ‑СН. RQ11,12S01 в “автомат”.

Включить второй КЭН1, третий поставить в резерв.

Включить третий КЭН2 (если _НАП  19).

_РУ 35  40% _НОМ . Толчок ТГ.

Выполнить разворот ТГ до номинальных оборотов. ЭЧСР в 1 режим. МУТ в ДУ  _SE: 9 кгс/см² взвод СК; 11 начало РК; 13 толчок ТГ, греем масло;

14,6 кгс/см² 450 об/мин, далее за 10-15 мин до 1200 об/мин;

800 об/мин – контроль  НГПР;

900 об/мин – контроль  масла, пара SG;

1200 об/мин – выдержка времени, не менее 10 мин, прослушать ТГ.

2000 об/мин – подключение 2-го МО;

3000 об/мин – подключение 3-го МО, прослушать ТГ.

Открыть байпас RA20S01. Включить сист. VG.

При _SD не выше 0,08 кгс/см²,  оборотов до 3000 за 5  8 минут, проходя критические: 696 – генератор, 1904 – ЦНД1, 2074 – ЦНД4, 2121 – ЦНД2, 2153 – ЦНД3, 2242 – генератор, 2487 – ЦВД.

Контроль вибрации подш. ТГ на номинальных оборотах.

Выполнить балансировку роторов ТГ по программе.

Выполнить испытания САР ТГ.

СИНХРОНИЗАЦИЯ И ВКЛЮЧЕНИЕ В СЕТЬ ТГ.

Выполнить синхронизацию, включение в сеть и взятие начальной нагрузки 50 МВт. RA20S01, байпас . RA20S02 в “автомат” SAB‑5 в положение “прогрев” СПП.

Контролировать  пара промперегрева:

100 МВт	200 МВт	300 МВт	400 МВт
145	180	220	250

При _{КС СПП} = 58 прогрев СПП закончить.

Выполнить нагружение ТГ до полного БРУ‑К (_РУ = 40 %_НОМ  до 300 МВт). Скорость 4 МВт/мин.

При _{КС СПП} 12 прогреть слив конденсата из КС СПП на Д7 ч/з RN83S01. При _СПП  0,4 (_ЭЛ  200 МВт) “разневолить” ИПК СПП. При _{КС СПП}  30 (_ЭЛ  250 МВт) перевести слив конденсата СПП на Д7:  RN83S01;  RN84S01.

При _ЭЛ  300 МВт закрыть арматуру на линиях дренажей.

После полного БРУ‑К нагружение ТГ прекратить. БРУ‑К в “стерегущий” режим “Р2”.  ЭЧСР‑М в “РД1” (ОТЗ” в “автомат”, “Режим ЭЧСР‑М” в положение “3”). “Переключатель ЭГП” “Вкл.” в 4 режим.

При (_ЭЛ  450480 МВт) стабилизировать ее на этом уровне и перевести слив сепарата СПП на насосный ( RB31(32)D01). Перевести конденсат ПНД‑5 на всас RB ( RN42S01, RN41S01). По окончанию перевода слива сепарата СПП и конденсата ПНД‑5 продолжить _РУ и приступить к прогреву КГТН. Контроль скорости  ТУ менее 12,5 МВт/мин.

При токе генератора 16 кА (_ЭЛ  650МВт) контролировать  вентустановки охлаждения токопроводов QD01(QD02) ( оболочек токопроводов д/б  90).

_РУ 80% _НОМ.

RМ70S02 в автомат, RМ40S02 в автомат.

При   КЭН2 до 19 включить четвертый КЭН‑2.

Перевести откачку конденсата СПП КГТНами в линию за ПВД (RL80S01 в автомат, RN83S01).

_ЭЛ  860880 МВт перевод слива КГП ПВД на Д‑7.

При _ПВД‑6 9,5 (RD21,22P01) подорвать на  RN21(22)S01. Прогреть т/п слива конденсата ПВД в Д7 обратным током из Д7 через RN21(22)S04 на SD в течении 2030 минут (RN21(22)S03 в ДУ, RN21(22)S11 в автомате, контроль L_ПВД. По окончанию прогрева RN21(22)S04, RN21(22)S01. При _ПВД‑6 = 10,5 и закрытом RN21(22)S11,  RN21(22)S31.

_ЭЛ  860880 МВт начать прогрев ПП от СПП к ТПН. Скорость прогрева  5/мин.

_ЭЛ  940 МВт перевести питание паром ТПН от СПП.

_ЭЛ  950 МВт перевести питание паром Д7 от третьего отбора (При _III 7,77,8 по RD30Р01).

_ЭЛ  975 МВт перевести КСН на 2-ой отбор (При _II  10,7).

Останов ТГ

Мероприятия перед остановом:

Выполнить гидразинную обработку ПВ (перед остановом  3 суток). Начать ввод гидразина не менее чем за сутки до планируемого останова блока.

Произвести расхаживание СК и РК ЦНД и ЦВД и сбросных клапанов.

Перевести оба ТПН на насосный слив конденсата.

Проверить АВР и опробовать резервные м/н SE, SC, SU.

Проверить готовность БРУ‑К, RC30S01, БРУ‑СН.

Открыть дренажи главных паропроводов.

Проверить готовность системы RR.

Проконтролировать готовность ТЗиБ.

Подтвердить готовность ПРК к подаче пара.

Замерить вибрацию турбоагрегата.

Проверить  запас 200 м³ в ТВ10В01,02 с концентрацией не менее 40 г/кг и свободный объем в ТВ30В01,02  470 м³.

Получить распоряжение НС АЭС на /останов блока.

Отдать письменное распоряжение журналах РЦ и ТЦ.

Перевести ПСВ с блочной установки на ПСВ ПРК.

Поставить на перелив ПНД‑2.

Предупредить персонал БОУ о переключениях.

Открыть дренажи тупиковых участков КСН.

Прогреть т/п слива КГП из КС СПП на Д‑7.

TE10(20)N01, TE10(20)N02,03.

Снять распечатку картограммы  на выходе из а.з ЯР. Зафиксировать основные параметры 1 и 2K.  БВК‑14 АКНП для контроля за снижением мощности реактора.

Начать  блока в автоматическом режиме снижения нагрузки ТГ. Предупредить персонал о начале РУ по громкоговорящей связи. Отключить АРМ. Начать разгрузку ТГ со скоростью < 25 МВт/мин. Убедиться в нормальной работе ЭЧСР в режиме поддержания ГПК.

_ЭЛ  980 МВт. Открыть сброс на БГК. Перевести СВО-5 на БНТ.

_ЭЛ  960 МВт. Убедиться, что “КУ ввода блокировки КСН” включен. Проконтролировать  положение дренажей тупиковых участков КСН. Начало перехода по отборам. Ступенчато закрыть RD20S04, контролируя _КСН от БРУ‑СН. Переход на питание паром Д‑7 от КСН.

_ЭЛ  920 МВт. RD32S01.  “КУ ввода блокировки КСН”.

_ЭЛ  890 МВт. Выполнить перевод питания приводных турбин ТПН на пар КСН, открытие RQ50S01,02.

_ЭЛ  870 МВт. Подорвать RN83S01, прогреть линии слива КГП СПП на Д7.

_ЭЛ  850 МВт. Контроль перевода слива КГП ПВД с Д7 на SD по блокировке при  в ПВД‑6 до 10,2 кгс/см².

_ЭЛ  830 МВт. Плавно  питание ТПН от СПП - RB50S02.

_ЭЛ  780 МВт. Поддерживаем  водорода 3540, изменением подачи VC на VG. Полностью закрываем RB50S02, не допуская снижения  пара ТПН  3,5 кгс/см².

_РУ  70% - контроль перехода р-ра _РПК с 24 на 12 кг/см².

_ЭЛ  630 МВт. Отключить четвертый КЭН‑2. (При F основного конденсата на Д7 до 3500 т/час).

_ЭЛ  600 МВт. Перевести сброс КГП СПП с линии откачки конденсата турбонасосом за ПВД в линию Д‑7 (отключение КГТН). Операции по данному шагу должны быть закончены до  в КС СПП до 50 кгс/см² (откл. КГТН).

_ЭЛ  540 МВт. Полностью закрывается RМ70S02, открывать рециркуляцию КЭН, не допускать  напора  20.

_ЭЛ  450 МВт. Выполнить перевод слива конденсата ПНД‑5 на ПНД‑2. Открыть RN41S01, проконтролировать закрытие по блокировке RN42S01 (закрыть вручную). Контроль поддержание уровня в ПНД‑5 от RN41S02.

_ЭЛ  400 МВт.

_РУ  40% - закрыть все РПК, переход на их байпасы.

Перевести слив сепарата из СС СПП на SD. Ступенчато RB33S01, контролируя поддержание L_СС. Перевести RB41S01 в ДУ, постепенно прикрывая RB41S01 L_СС до 90 см. Проконтролировать вступление в работу RB33S02 по автоматическому поддержанию L_СС. Отключить RB.

Начинаем расхолаживание СПП. Установить переключатель “Расхолаживание”. Установить БРУ-32 RA20S02 в АУ. В процессе разгрузки ТГ контролировать расхолаживание СПП по  пара за СПП. (При необходимости расхолаживать RA20S02 в ДУ). Контроль - слив конденсата из КС СПП: на Д7 при _КС СПП  12 (отключен КГТН), на SD при _КС СПП  12.

_ЭЛ  320 МВт. Воздействуя на МУТ установить _ГПК на величине 6162 кгс/см². Перевести БРУ‑К в "П".

_ЭЛ  300 МВт. Закончить расхолаживание СПП, при  пара за СПП = 200. Открываем дренажи паропроводов свежего пара. МУТ в 4 режим, за 12 мин разгружаем ТГ до ХХ. При  пара перед СПП до 0,4 кгс/см² _ЭЛ  240 МВт, контроль  эл/магнитов ИПК, "заневолить" ИПК RD4144S01, р/с эл/магнитов.

При _ЭЛ  200 МВт отключить ОТЗ, ЭГП. Контроль работы БРУ-К, КЭН2,  3-ий КЭН2 при F основного конденсата до 2300 т/час).

Прикрытие РК ТГ закончить при снижении активной мощности генератора до 0  50 МВт.

Отключить КАГ‑24. (Проконтролировать по РМОТ, что накладка, при отключении генератора от внешних повреждений, переведена на разгрузку от ЭЧСР (в работе должен находиться БКУ ЭЧСР), а не на закрытие СК ТГ. Иначе при отключении КАГ‑24 произойдет посадка СК ТГ).

Проконтролировать введенное положение АВР секций 6 кВ СН блока. Отключить КАГ‑24. Отключить разъединитель выключателя нагрузки. Установить ключ управления возбуждением на 1  2 сек. в положение "Гашение", проконтролировать загорание сигнальных ламп возле ключа "управление возбуждения отключено", "гашение поля возбуждения" и "шунтирование ротора генератора".

_РУ 20 %_НОМ. В индивидуальном режиме управления поднять БД ДП АКНП в рабочую зону.

_РУ 10 %_НОМ. Уставку АЗ в ДЭ _тек + 10 _ном. Включить оба ВПЭН. Отключаем один ТПН.

_РУ5 %_НОМ. В индивидуальном режиме управления поднять БД ДИ АКНП в рабочую зону.

_РУ 3 %_НОМ. Отключить последний ТПН, питание ПГ от ВПЭН.

_РУ 2 %_НОМ. Выставить уставку АЗ в ДЭ = "008".

Снизить мощность реактора до МКУ. Вывести блокировку на отключение паровых потребителей при АЗ (для распитки СУЗов и возможности подать пар на блок). Отключить ЭЧСР.

При оборотах ТА  1000  насосы VG, лишние м/охладители (поддерживать  вода-масло).

При оборотах ТА  800 НГПР, ВПУ.

Выполнить отключение второго КЭН1. Предупредить персонал БОУ (НС ХЦ). Перевести паровые собственные нужды АЭС от ПРК.

Режим ЕЦ

ТРБ: скорость расхолаживания при ЕЦ не д/б  15/ч. Тепловая _РУ д/б  10%_НОМ. Существование ЕЦ контролируется по сочетанию показателей:

а) наличие положительной  т/н в г/н и х/н ГЦТ;

б) положение “открыто” паросбросного устройства, через которое ведется расхолаживание;

в) наличие F ПВ в ПГ при постоянном уровне в нем;

г) стабилизация  на выходе из кассет.

Для ликвидации “холодных языков” организовать ЕЦ по тем петлям, куда подается вода от насосов впрыска бора.

ИЛА: В режиме ЕЦ за счет поддержания L_НОМ в ПГ не допускать:

1)  т/н на вых. из наиболее напряженных кассет  330;

2) подогрева т/н на любой петле  55;

3)  в г/н петель и под крышкой ЯР  50;

4) превышения скорости расхолаживания  15/час.

д) сигнализация открытого положения аварийного регулятора уровня воды при постоянном уровне воды в ПГ.

 Из толстой тетради Гашева М.

После нарушения ЕЦ на “Козлодуе”, комиссия предложила разработать учебный материал для оперативного персонала о ЕЦ. (Это небольшой конспект этого материала).

ЕЦ происходит при подводе тепла в нижней части системы и отводе в верхней части из-за разности плотностей воды. А.з ЯР находится на 9 метров ниже ПГ – этим созданы условия для ЕЦ.

Условие ЕЦ сохраняется при уровне воды выше т/о трубок ПГ ( 7,5 метров по YP10L02). Нарушение ЕЦ произойдёт при сливе с петель 8590 м³ т/н (1/4 полного объёма).

Прекращение отвода тепла от ПГ не вызывает прекращения ЕЦ /нагрев металла ПГ, с частичной передачей окружающему воздуху/. При  остаточных ЭВ  1%_НОМ (т.е.  ч/з сутки после останова ЯР) разогрев РУ происходит со скоростью  20/час, если прекращается отвод тепла от ПГ.

На практике ЕЦ используется при  остаточных ЭВ от 2% (ч/з час после останова, подогрев в ЯР = 12, движущий напор = 9 см вод. столба, скорость т/н в ГЦК = 0,2 м/сек, время оборота т/н в 1K  5 минут) до 0,2% (ч/з месяц, подогрев = 1,8, скорость 0,03 м/сек, оборот  35 минут). Скорости движения т/н в а.з.  в 2 раза меньше.

Требуется синхронный отвод тепла от всех петель, отставание одного ПГ на несколько градусов вызывает срыв ЕЦ по этой петле.

 - ные датчики расположены на расстоянии 12 метров от корпуса ЯР. Скорость движения т/н в ГЦТ при ЕЦ  0,1 м/сек, т.е. показания  в а.з. и ПГ отстают на  3 минуты. ТП в головках ТВС расположены на расстоянии 0,6 метра от верхнего края а.з.. Скорость движения т/н в этом месте  1см/сек и запаздывание показаний составляет  4 минуты. В случае прекращения ЕЦ это запаздывание составит  3040 минут /передача тепла конвекцией воды и теплопроводностью по металлу ТВС/.

(тепл.)%	2	4	6	8	10	12
G петли, м3/ч	820	1050	1210	1340	1450	1560
 вход в а.з.	295	304	311	317	322	327
вых. из а.з.	295	304	311	317	322	327
 max ТВС	297	308	316	322	328	333

Особенности массотеплообмена

в 1K при разрывах его элементов.

Начальная утечка т/н 1K  50 т/ч не вызывает автоматического отключения ГЦН. Останов и расхолаживание производиться при работе ГЦН. Утечка  50 т/ч, но  300 т/ч вызывает L в КД до 2-х метров, возможно временное его опорожнение. Формируется сигнал защит САОЗ, происходит останов ЯР и ГЦН, запускаются насосы САОЗ.  в 1K стабилизируется на 11080 ати, опорожнение ГЁ не происходит. Расход течи уносит тепловую энергию меньше чем остаточные ЭВ. Для их отвода используется 2K и ЕЦ (кипение в 1K отсутствует).

Утечка  300 т/ч вызывает быстрое опорожнение КД. Происходит аварийный останов ЯР, ГЦН, запуск насосов САОЗ. Происходит слив ГЁ в ЯР. После быстрого переходного процесса  в 1K устанавливается от 30 до 5 ати (в зависимости от размера разрыва и запустившихся насосов САОЗ). Происходит кипение в ЯР. Всё зависит от места разуплотнения. Если разрыв в верхней части 1K (из горячих ГЦТ и выше) обеспечивается ЕЦ и пар уносит всю мощность остаточных ЭВ. Если разрыв на участке от ГЦН до холодных патрубков ЯР, то в него вытекает вода без подогрева в ЯР. Тепло от а.з. отводиться паром, накапливающимся в верхней части 1K. Этот пар может продвинуться к месту течи только ч/з ПГ и всасывающий т/п ГЦН (в форме гидрозатвора h = 3 метра). На эту величину  над а.з. будет превышать  в холодном патрубке. Такое распределение  вызывает L в ЯР и обнажение верхней половины а.з.. Для предотвращения осушения верхней части ТВЭЛ необходимы активные действия персонала по сливу воды из указанного гидрозатвора в дренаж (возможен краткий пуск ГЦН) или (и) по отводу пара из верхней части 1K (ч/з YR или ПК КД). Для таких действий персоналу необходимо определить место течи. Эту задачу можно решить анализом диаграммных лент и распечаток УВС следующих параметров 1K:  в т/п 1K;  на а.з.;  на входе и выходе ЯР (по петлям);  ГЦН; более быстрое падение  в аварийном ПГ из-за отбора тепла.

ТОБ. Исходные события аварий

Следует иметь ввиду – в ТОБ много “лажи” относительно нашего реального проекта: не во всех случаях учитывается работа УРБ, ГЦН во многих случаях отключается при  L в ПГ  200 мм от номинала и т.д.

Для расчетного обоснования в ТОБ проектные режимы РУ объединены по группам характерного воздействия на изменение параметров:

a). Режимы с нарушением работы систем, влияющих на  (п. 5, 6, 11, 17);

Первый проектный предел повреждения ТВЭЛ не превышается, при разрыве чехла СУЗ разгерметизация  1%.

b). Нарушение расхода теплоносителя (п. 3, 8, 18);

c). Нарушение условий охлаждения со стороны 2K (п. 4, 9, 10);

d). Режимы с разгерметизацией 2K (п. 15, 16, 19, 21, 22);

e). Режимы с разуплотнением 1K.

Из расчетов течей 1K с точки зрения оголения а.з. следует, что наихудшей с точки зрения оголения топлива является течь - 100, холодного ГЦТ, со срывом ЕЦ и образованием гидрозатворов в коленях ГЦТ.