Регуляторы yp

YPC01: (ГА506/4) – всережимный, позиционный регулятор _. Задание регулятору 157167. Использует сигнал по  над а.з. сформированный от датчиков YCC10P01B1 (основной: “звёздочка”  YPC10P01R1  329/1, (HG49), на этой же “врезке” – YP10P20B1  УВС шифр А302017 [РВП]) и YC10P22B1 (резервный: “звёздочка”  YPC10P03R1  329/2, (HG48),  УВС шифр А305019 [РВП] и А310001) с автоматическим резервированием (при выходе значения _ за пределы 130170) и сигнализацией при неисправности любого датчика. Для форсирования  впрысков и упреждающего ТЭН КД при быстром _ применяется блок D05 формирующий сигнал d/dt (по скорости падения _). При разогреве в “АУ” ставить при _  24 (по ИЭ регуляторов в “АУ” ставить при номинальных параметрах 1K.

YPC02: (A319) – штатный регулятор L_КД; Поддержание заданного L т/н в КД (YP10L04), заданное значение (15 см, зона нечувствительности 6 см) формируется в зависимости от max средней  петель и обеспечивает поддержание постоянной массы т/н в 1K. Вводится в работу по окончанию разогрева до _ = 160; _  260; L_КД = 570; _  50. Для динамической точности регулирования используется сигнал материального баланса т/н. Пропорциональный закон регулирования, благодаря охвату ПИ-регулятора обратной связью по материальному балансу TK. Датчики: YP10L04B1, YA10T24, TKC40F03B1, TKC80F03B1, TK50F01B1, TK60F01B1. ! Снять с “АУ” YPC02 при плановом ГЦН – т.к. – работает по max стредней  любой петли.

YPC03: (A319) - пусковой регулятор L_КД; /для паровой и азотной подушки/. Задания регулятору: H_MIN = 572 см, H_MAX1 = 11,2 м, H_MAX2 = 11,6 м. (YP10L03). L_КД = 570 + 300 (YA10T24 – 278)/22, здесь 22 -  между 278 и 300. /YPC03 работает только в этом диапазоне  средних/, (с коррекцией по  КО) Нелинейность по L_КД устранена за счет материального баланса. Общая для YPC02 и YPC03 схема выбора регулятора. Датчики: YP10T02, YP10L03B1 TKC40F03B1, TKC80F03B1, TK50F01B1, TK60F01B1

YPC04: – регулятор расхолаживания КД ( = YP10T02 (вода КД) – _ГН^max [YA11,21,31,41T22]), /диапазон  = 4085/; при разогреве  = 62; при расхолаживании = 55. При установке р-ра в “АУ” и “” на HY12 д/б ТС. При разогреве в “АУ” ставить при _  24 (По ИЭ АСР – при разогреве до _КД = 100130). При расхолаживании работает в “АУ” до _ = 100, после чего  (при этом YP13S02 открыть на 100%). ПИ – закон регулирования, имеет самобаланс. При включении ч/з ЦТАИ убедиться в выбранном задании 62 или 55.

YPC05: - регулятор "тонкого" впрыска. Вводится в работу при разогреве до _ = 160, L_КД = 570. Исполнительный механизм – клапан YP13S02 (он же для YPC04). YPC05 отключается (запрет выходных команд или переходит в стерегущий режим, если был в положении “АУ”) при _  170 и _  160 (& _125). При _  160 клапан принудительно закрывается. Реально АДП сработает при _  160, сработка на АДП исчезнет при _ до 161, - этот 1 кг/см² есть зона возврата АДП, поэтому YPC05 работает /должен работать/ в диапазоне 161164. Закон регулирования YPC05 пропорциональный за счёт охвата ПИ-регулятора обратной связь по S клапана. Неравномерность регулирования = 3 кг/см².

Закон регулирования для YPC01, 05 – пропорциональный при управлении на открытие и пропорционально-дифференциальный при командах на закрытие. Т.к. для форсировки закрытия впрыска и ТЭН при быстром _ в схему введён Д05 (по скорости _).

Зависимость положения клапана от _ (эта таблица – только для понимания процесса, небольшое изменение задания на Р27 и цифры сильно изменяться).

 кг/см2	161	162	163	164
УП%	1	33	65	100

YP13S02 – SIEMENS, 100 мм, F_V =323 м³/ч, N_ЭД = 0,75 кВт; Ток фаз  2,5 А; ГА701. Закрытие клапана производиться с уплотнением по моментной муфте, при работе клапана с YPC04 по КВ. Указатель положения – реохорд  “Teleperm”  БРУ-32. Питание: LQ01/7, БУК – в УКТС HZ66. При управлении по месту в “ручное обслуживание” приводится рычагом переключателя, привод переключается обратно на моторный режим только запускаемым э/д, при попытке перевода на моторный режим насильно рычагом переключателя приводит к повреждению сервопривода.

При неисправности рег-ра  в части воздействия на клапаны впрыска или обнаружении отказа блокировки на  клапанов впрыска по  в 1K или неисправности обоих клапанов, N РУ д/б  до 25% Nном.

  25	TP20S08,TP20S04,05
 пробы  70 после т/о TV30W01		 TV30S01
 пробы  70 после т/о TV40W01		 TV40S01
 пробы  70 после т/о TV50W01		 TV50S01
YP10L14  540	TC HY12, HR07

YP20

ББ: V_ПОЛН = 30 м³; 20 м³ – занимает вода. Рассчитан на приём пара ~ 150 кг/с при работе всех ИПУ КД (78 сек) без разрыва мембраны.  сброса д/б  150; _ББ  70; L = 155180; _ББ  1,2; F_TF  14. _РАСЧ = 7; _ГИ = 10 /на прочность/; Разрыв мембраны – при 67,75 кг/см². При F пара от YR  60 нм³/ч допускается разрыв мембраны.

ББ рассчитан на конденсацию пара F  50 кг/с в течение не менее 27 с и обеспечивает конденсацию протечек пара ИПУ КД с F = 250 кг/час.  пропускная способность разрывных мембран выбрана из условия обеспечения F не менее, чем ч/з все ПК КД.

TF - F  20 (14+6) при  на входе 1045 и   6. Аазот НД – F  12 нм³/ч,   0,81,2 кг/см². Газовые сдувки из ББ – F  12 нм³/ч,  2080,  = 0,91,1 кг/см²). Перед ГИ ББ, _ д/б  15 (непопадание TN в 1K). Всегда перед YP24… закрывать TP на КД.

ТОБ: Сдувка п/г смеси из ББ в режиме разогрева 1K с F = до 60 нм³/час на время до 2 часов; опробование ИПУ КД открытием на 23 сек с КУ, F при этом ч/з клапан 50 кг/с.

ТРБ: При  концентрации водорода в сдувке с ББ  3,5% или не работоспособны 2-е нитки подачи азота НД на ББ /или ТОП/ - РУ перевести в “х/о” /ТРБ/.

При ГИ YP20B01 - TN30S04.

*На РАЭС контролируют целостность мембраны подачей азота  = 2 кг/см², /при поисках течей 1K/.

Снижение _ ч/з YP24: YP24S01 до схода с КВ (появление индикации промежуточного положения), YP24S02 на  2-а мигания.

*РАЭС. Сброс азота на ББ: с/с YP24S01,02; поочередно опробовать ; дать команду на  YP24S01 и остановить в промежуточном положении, после снятия с концевика “закрыто”;  YP24S02 на 50%; после   в ББ до 3 по ИЛА кг/см², прервать сдувку, продолжить при   в ББ до 1,5 кг/см². Операцию по сдувке азота проводить до появления роста L в ББ.

LББ  185	 TY15S01	!!! Влияет на РУ, особенно в начале компании.
LББ  170	 TY15S01
 L в ББ  155 [  170]		 [] TN33S01; TH10S08

YR

Предотвращает срыва циркуляции т/н 1K ч/з а.з. ЯР в аварийных режимах; “Не компенсируемые течи т/н”, “Не посадка основного ПК КД”; Сохраняет время начала воздействия на  с max эффективностью системой аварийного ввода бора в аварийных режимах РУ, связанных с резким увеличением отбора тепла от 1K; Поддерживает пределы БЭ в режимах “ЕЦ”.

Допускается использование: для газоудаления из 1K при заполнении; для расхолаживания коллекторов ПГ и крышки ЯР; для исключения “зависания” т/н при дренировании 1K.

YR используется в запроектной аварии, например, течь т/н 1K с одновременной потерей аварийной и нормальной подачи ПВ во все ПГ /авария на АЭС ТМI в США/.

Должна обеспечить возможность принудительного _ до возможности работы TQ13,14 в аварийных ситуациях при отказе TK и ИПУ КД, со скоростью  1,5 кг/см² в минуту. (По данным ПНР  2,3 кг/см² в мин.) Вводится при _  19 и _  150 или в аварийных случаях, выводится при _  19. Дроссельная шайба YR60E01 срабатывает перепад в 159 кг/см² и ограничивает расход до 0,4 м³/ч.

*При течах 1K, для улучшения условий расхолаживания, YR применять после срабатывания защиты _S  10 (т.е. кипение) – соединить ЯР и ПГ с паровым пространством КД. Если в какой либо петле не обеспечивается расхолаживание, необходимо ПГ объединить по YR с ББ, предварительно закрыв YR от ЯР и КД. [при не посадке ПК КД на тренажере _S  10 срабатывает при _  62].

При отказе (в  положении) YR61,62,63S01 допускается работа до 3-х месяцев, остальных – до ППР. Если неисправны 2 арматуры – “х/о”. При простое  3-х суток – опробовать YR.

При полном обесточивании блока YR51,52S01 применяют для расхолаживания КД, а также в случае неработоспособности ГЦН для исключения "зависания"  в 1K из-за вскипания т/н в коллекторах ПГ и под крышкой ЯР. В этом случае  арматура на т/п, соединяющих коллектора ПГ и объем под крышкой ЯР с КД.

Одновременное  двух арматур во время работы не допускается. На время проверки необходимо закрыть линию от системы аварийного газоудаления к ТОП.

В аварийной ситуации, приводящей к "оголению" а.з. и возникновению паро-циркониевой реакции, производится сдувка п/г смеси в ББ из-под крышки ЯР или из коллекторов ПГ, или одновременно (это же нужно сделать при реальной работе _S  10). При  F сбрасываемого пара и газа величины, которую могут принять СГО (60 нм³/ч), допускается разрыв мембраны ББ и выход п/г смеси под ГО.

Время  арматуры YR  60 сек.

Критерий проходимости – при YR (перед пуском блока) при _ = 5, (поочерёдно), - рост L в ББ (510 см).

YT

По ОПБ-88 – СБ, ВБ, ЗСБ. По YT – 100% запас, при МПА достаточно 2-х ГЁ (3-я работает на течь, 4-ая – отказ). YT – 4-х канальная, 2-а канала должны обеспечить залив сверху а.з. (YT11,13, расположена ниже YT12,14) и 2-а снизу а.з. (YT12,14). Залив снизу и сверху для не превышения  топлива  1200 по всей высоте а.з.. C_БОР = 16 г/кг из условий создания подкритичности = 5%.

ТТД: V = 60 м³, вода 50, газ 10 м³; _Н = 336 см, h = 986 см,   8 см (ст. 22K), из них 6 мм – наплавка. На ГЁ один блок ТЭН состоящий из 9-и ТЭН (как и в КД), разбит на 3-и группы, в каждой группе по 3-и ТЭН,  одного ТЭН 30 кВт.

ТРБ: _ГЁ = 603, 63 – ВРГ, 57 – НРГ, _РАСЧ = 65; L = 65010, 660 – ВРГ, 640 - НРГ,  = 55⁺⁵; C_БОР = 16+4; - При отклонении этих параметров (+ ВХР) и невозможности устранить их за 4 часа РУ – в “х/о”.

При работе YT по прямому назначению (при разрыве 850) в ТОБ – расчетная скорость ввода -   510^-4 за сек. В случае попадания азота в 1K  оболочек ТВЭЛ дополнительно  на 70. При МПА (+ обесточение) по ТОБ ГЁ начинает работать ч/з 8 и заканчивает ч/з  60 сек (L 1,2 м) после начала аварии, к этому времени запускается ДГ и TQ13 начинают работать на 1K. При этом _ГЁ д/б  10 кг/см² (должно остаться);

Поддренирование ГЁ в TY (!ВХР 1K) и в TB30 ч/з TV20K03 и TB10B04. Заполнение участка между S01 и S02 – S01, предварительно убедиться по месту - S02, S05,6,7,8, вывести TYF46, TYNS03,04.

Принимать азот до 60 ати при _ГЁ = 60 и до 55,5 при 55 иначе можно снять U с ЭМЗ ПК при разогреве ГЁ. Время  с 40 до 60  3 часа.

Ввод в работу при _ 7090, после замены азотной подушки в КД (S01,02, байпасы , с/р), заполнение от UE20, при расхолаживании РУ, YT  при _ = 90100. При плановом расхолаживании при _  _ГИ - _ГЁ до 35 либо  и р/с силового питания (S01,02), РТЗО – на замок, штурвалы на замок + цепь + плакаты. При выводе в ремонт и при заполнении _ГЁ сбрасывают ч/з TP(S02) в TS20. ТЭН ГЁ после заполнения: установить блокираторы, с/с, снять блокираторы. F по линии TP60  60 м³/ч. _ГИ на прочность = 85 (раз в 4 года), на плотность = 68 (после разуплотнения); ГИ – от UE20. _ГЁ до 35, осмотр, до 85, выдержка 10 мин,  до 68, осмотр,  до 0; _ГИ  55; При ГИ S02, S01, байпасы ОК.

Запрещается: _ГЁ при   20; скорость   10 кг/см² за минуту;  металла  90; одновременное  2-х задвижек (S01,02) и байпасов ОК (кроме проверки плотности ОК)

ВХР ГЁ: С_БОР = 16 г/кг; рН  6,5 (=25); хлорид-ионы  0,15 мг/кг; ионы калия 100150 мг/кг; кислород  0,02 мг/кг. Отбор проб раз в неделю. При заполнении добавлять гидразин  100 мг/кг. При  С_БОР в ГЁ, приготовить 1 м³ концентрированного раствора (бор, + калий [130 мг/л] + гидразин [концентрация 10 мг/л – это отсутствие кислорода],  L в ГЁ до НГР, подпитать ГЁ ч/з TV. Требования к азоту: азот 99,6%, кислород 0,04%, масло отсутствует, содержание водяных паров  0,07% (определяют при точке росы “–”48).

Арматура YT: N_ЭД S01,02 = 9,5 кВт; Время   10 сек (при  до 65 кг/см², по ПНР 89 сек.); Дефект – устранить за 4 часа или “х/о”; Ревизия арматуры – со снижением L в ЯР и р/с TQ22 или TQ32.

ОК YT: Протечка ч/з ОК  1,5 л/ч – устранить за 4 часа или “х/о” (реально проверяется после ревизии (раз в 4 года) с испытанием  = 100 кг/см²). Контроль плотности: Поставить на фиксацию все параметры фрагмента YT,  байпасы ОК, ч/з 12 часов , р/с, снять с фиксации, распечатать, передать в РЦ (ВРГ  25) (проводят раз в месяц), по окончании оформить в журнале опробования СБ. Опробование проливом (после ППР и ГИ – одна ГЁ в год, каждая – раз в 4-е года): _ =85120, _ = 6570, _ГЁ  55, меняют АДП (L  120 см) с уставкой  на 50 см ниже L_НОМ, при этом ОК  при   0,3 кг/см², (по ПНР 0,280,3) и происходит изменение индикации ОК.

ПК ГЁ: Индикация положения – по КВ,  положение  100% открытия. При   62/64 – снимаетмя U с электромагнита закрытия (т.е. усилие дожатия), проверить наличие дожатия можно по УВС – дискреты YTNP90/91, 92/93. Полное  от пружины S09/S10 = 68,7/69,3; начало  от пружины = 66,2/68; полное  от ЭМ = 65/66;  от ЭМ = 62/64;  от пружины = 58,6/58,6; G по т/н = 30, по азоту = 6 м³/ч. Пропускная способность ПК выбрана из условий не превышения в ГЁ  расчётного  10%, и = 6 т/ч на азоте, = 30 т/ч на воде (_ГЁ = 65, =60) (ТОБ). При ГИ блокируют импульсные клапана стопорным винтом (выкрутить его, снять втулку, вкрутить той же резьбой, переворачивают этот винт и вкручивают “малой” резьбой – только при настройке клапана). Опробование: с КУ ( на 23 сек) – перед каждым пуском после расхолаживания РУ; от ЭКМ – после ППР, расцепить штоки ЭМ и ПК; от пружин – раз в 2-а года, перед ППР. ПК с КУ можно открыть при  в ГЁ  60 (иначе недостаточно усилия ЭМ открытия), С КУ можно только открыть, закрыть – нельзя. ПК открыт, пока держишь ключ .

Учитывать – показания НАРБ, зависят от N ЯР, при не соответствии с хим. анализом  ЦТАИ они изменят коэффициенты для НАРБ /ИЭ НАРБ/. При   в ГЁ – реально L снижается, а по показаниям – возрастает. При уровне в ГЁ  800 см начинается течь из её воздушника и  .   в ГЁ на 1 ата азотом можно за 1015 мин.

ПК	HK	HG	СБ	ПК	HK	HG	СБ
YT11S09	32	HG71	1СБ	YT13S09	36	HG75	2СБ
YT11S10	40	HG79	3СБ	YT13S10	42	HG79	3СБ
YT12S09	33	HG71	1СБ	YT14S09	37	HG75	2СБ
YT12S10	41	HG79	3СБ	YT14S10	43	HG79	3СБ

ЭКМ: YTN11,15,16 для S09, YTN12,13,14 для S10. При проверке по программе ТО-9, ЭМ разъединяет со штоком – ЦЦР, соединительная серьга должна занимать такое положение, чтобы она не смогла привести в действие ПК. В схеме управления имеется контроль наличия U и контроль целостности предохранителей.

ТЗиБ

L в ГЁ  120		YT1114S01,02
 в ГЁ  25 и S  10		YT1114S01,02
  70 и   100 и ГЁ  55
  67 (t>5c) и нет СП (B05)		YT1114S01,02
YT11,12S02-1СБ; YT13,14-2СБ; 11,12S01,13,14S02-3СБ
ГЁ  68/62,6			 ПК ГЁ S09/10 от пружин
ГЁ  65/66 или КУ БЩУ, РЩУ			 ПК ГЁ S09/10 (+ЭМ)
ГЁ  65/66 или КУ БЩУ, РЩУ			(- ЭМ - снять U) c S09/10
ГЁ  62/64 или КУ БЩУ, РЩУ			 ПК ГЁ S09/10 (+ЭМ)
ГЁ  62			(- ЭМ - снять U) c S09/10
ГЁ  60/58,6			ПК ГЁ S09/10 от пружин
Индикация по КВ, связанными со штоком клапана. Параллельно с ЭМ установлены реле, которые своими контактами выдают информацию в УВС - YT[N]P90[92]( 60);P91[93]( 68) для S09,[для S10]
YT11,12S09 – 1СБ; YT13,14S09 – 2СБ; S10 – 3СБ
 в ГЁ  50 и L в ГЁ  405		ТЭН-1 (W01)
 в ГЁ  55		ТЭН-1 (W01)
 в ГЁ  45 и L в ГЁ  405		ТЭН-2 (W02)
 в ГЁ  50		ТЭН-2 (W02)
 в ГЁ  40 и L в ГЁ  405		ТЭН-3 (W03)
 в ГЁ  45		ТЭН-3 (W03)
L в ГЁ  400		 все ТЭН ГЁ
 все ТЭН ГЁ и  в ГЁ  55		ТС неисправность подогрева YT, НУ12.
 все ТЭН ГЁ и  в ГЁ  40
YT11(12,13,14)S01 и S02		 TY19(18,17,16)S03,S04
L 650 и YT11(12,13,14)S01 и YT11(12,13,14)S02		# TY19(18,17,16)S03,S04
  60	TK40S05,#TK4144S01,40S04 (заполнение)
L в ГЁ  620 и L  680		ТС HY-12

TK

TK обеспечивает:  С_БОР не менее 20% в час от текущей;  С_БОР не менее 3г Н₃ВО₃ в час на кг воды при текущей С_БОР 8г Н₃ВО₃ на кг воды.

При неработоспособности ДП, или обе нитки продувки и подпитки – РУ в “х/о”. 2 насоса – ч/з 8 часов /ГИС/ - “х/о”. TK70 – до 20 суток.

Пределы НУЭ:  после РТО (TK80W01)  260(НРГ), при норме 280; F  3,5 (ВРГ); F от TK  70 (ВРГ); F TN на ДП  2 (ВРГ);

Запрещено: работа TK при  на напоре  23;  подшипников  80; при  за гидропятой  5;  в камере за гидропятой  104;  в конце масляной линии  0,65;  на всасе  4,5; F  70;  масла  35 (более 1 часа); F от агрегата TK min = 10; Скорость разогрева деаэраторов  1 в мин; F max  14 – для обеспечения  “х/н” и TK  30 (в номинальном режиме) и  между ТК и ТС  120 в режиме разогрева-расхолаживания;

TK80S03  (для F) только в переходных режимах или при выходе из строя TK81,82S02.

При ремонте и перегрузке при  TK13S01,03 и TK70S11,14 – TK13S06 и TK70S16 держать закрытой = “Мероприятия по непопаданию TN…”; При выводе бора для выхода на МКУ и при работе на N – TK13S06; TK70S16  и + плакат “Не открывать…”.

При необходимости опробования резервного насоса только по линии рециркуляции [S05] включать насос на закрытый напор, после чего “подорвать” S05 до схода с КВЗ. Длительная работа в таком режиме невозможна из-за _ВСАС на резервном и работающем насосе.

Деаэраторы: _РАБ корпус/теплообменник = 1,2/3,5 ати;  расчётное = 5/5; _ГИ = 8/8;  = 104/138; Q_НОМ = 70, в аварийном, с частичной дегазацией = 100 м³/ч; V_ПОЛН = 31, V_РАБ = 19 м³; H гидрозатвора = 5,49 м;  концентрации О₂ с 10 до 0,02 мг/дм³; L_НОМ = 170 см. Допустимое  в ДП = 0,60,02. Скорость разогрева  1в минуту. Работать с TK70 можно при  в нём  0,15 и расхода ч/з TK70W01  20 м³/ч. Перелив  230 см.

Насадка колонн деаэраторов – кольца Рашига - 18182,5 мм (0Х18Н10Т).

ЦН60-80 – D02: Центробежный, горизонтальный, 4-х ступенчатый, 2-х корпусной с внутренним корпусом секционного типа, с односторонним расположением рабочих колес, с гидравлической пятой и концевыми уплотнениями щелевого типа, с подшипниками скольжения принудительной смазки. F = 80; H = 1780 м; n=8900; _ВСАС = 5,4; _НАПОР = 180;  max = 206;  среды  70; G протечки =1,51,6 (при работе), 3,63,7 м³/ч (при стоянке); N_ЭД = 800 кВт; n=2970;  охлаждающего воздуха э/д д/б  10, допускается 15 (при этом Т обмотки статора б/д  120). Испытания при параллельной работе 2-х TK насосов при подаче 3234 м³/ч от каждого  на всасе до уставки срабатывания защиты. Непосредственно перед обесточиванием VF на ЭД, возможно  ПК VF. Иметь ввиду – при отсутствии VF на т/о TK2123W01 – нет контроля  на всасе TK, т.к. замер  до линии сброса с т/о.

Гидромуфта МГ-М-500: муфта гидродинамическая, с мультипликатором (повышающим редуктором), 500 - активный  рабочего колеса в мм. Однополостная, с встроенной зубчатой парой и черпаковым регулированием, с плавкими предохранителями ( = 140). Передаточное число зубчатой пары  3; регулировка скольжения 2,580%; ход черпака = 115 мм. Перед  УП ГМ выставить () на 1015%.

AX90/49–D01: одноступенчатый, горизонтальный, центробежный насос с двойным торцевым уплотнением, с подачей уплотняющей воды. F = 110; H = 48; n = 1450, кавитационный запас = 5 м; N_ЭД =55 кВт; Перед   на всасе д/б  1,8 (все ТK ).

TKC01: (ГА306/3) регулятор F продувки 1K. Babcock. Датчики: TKC80F03B1 (имеет контроль исправности - АДП2 - 0,14,9 мА), задатчик. ТЗиБ – нет.

TKC02: (ГА306/3) регулятор  перед клапанами продувки. Датчики: TK80P01B1 (имеет контроль исправности - АДП2 - 0,14,9 мА), материальный баланс TK (см. YPC02). ТЗиБ – нет.

TKC21-26: (А119/13) регулятор  между напорным тр/дом TK и _ = 241 кг/см² и регулятор max F или ограничитель расхода (TKC24,25,26) имеющее жёстко заданное значение = 65 т/ч (для исключения перегрузки агрегатов TK). Каждый регулятор имеет свой регулирующий блок – Р27, оба воздействуют на исполнительный механизм (МЭО) гидромуфты и имеют общие органы управления – БРУ-32. ПИ-законы. Датчики для : TKC30P02, (P03, P04); YCC10P23 (20P23, 30P23), положение клапана, для F – TK21(22,23)F02. Регуляторы имеют контроль исправности по величине рассогласования на выходе Р27 (пороги рассогласования выставлены на блоке Л03, срабатывание этого блока сопровождается ТС – “Вызов на панели регуляторов”, а зелёная лампа на БРУ-32 начинает мигать). При включении в “АУ” с БРУ-32 включаются в работу одновременно оба регулятора, но регулятор F находится в стерегущем режиме. Красная лампа на БРУ-32 – регулятор  - в режиме “АУ”, зелёная лампа р-р F в стерегущем режиме. При F от насоса TK  65 накладывается запрет выходных команд на р-р , из стерегущего режима р-р F переходит в “АУ”. При F  60 р-р  переходит в “АУ”, р-р F – в стерегущий режим. При F  65 также  резервный агрегат TK (по АВР), при этом р-р рабочего насоса работает в режиме поддержания max F = 65, а р-р резервного включается в режим поддержания .

TKC10: поддержание  TK10P01 = 0,2 ати (1,2 ата). ПИ-закон. Р/к TK10S05 (А423), 150. Имеет контроль исправности - АДП2 - 0,14,9 мА. ТЗиБ – нет.

TKC13: поддержание TKС10L02 = 170 см в нормальном режиме, изменением F дистиллята. ПИ-закон, самобаланс. Р/к TK13S02 (А327/1). ТЗиБ – нет.

TKC14: поддержание TKС10L02 = 185 см в режиме заполнения 1K при пуске РУ, изменением F из TB30. ПИ-закон, самобаланс. Р/к TK14S02 (326), 100, K_V = 51 т/ч. ТЗиБ – нет.

TKC20: поддержание TKС10L02 = 170 см в режиме борного регулирования, изменением F слива в TB30. ПИ-закон, самобаланс. Р/к TK20S02 (319), 150, K_V = 160 т/ч. ТЗиБ – TKS10, TKF04 (см. АЗ).

TKC12: поддержание  TK10P03 = 0,2 ати (1,2 ата), стерегущий. Вступает в работу при   0,03. ПИ-закон. Р/к TK70S05 (А424), 150. Имеет контроль исправности по длительности импульса, есть самобаланс. Имеет один БРУ-32 совместно с TKC70. ТЗиБ – TKB03.

TKC70: поддержание  TK70P01 = 0,2 ати (1,2 ата). ПИ-закон. Р/к TK70S05 (А424), 150. Имеет контроль исправности - АДП2 - 0,14,9 мА. Имеет один БРУ-32 совместно с TKC12. При включении в АУ на БРУ-32 одновременно TKC70 и TKC12, но TKC12 остаётся в стерегущем режиме до тех пор пока не сработает блокировка TKB03. ТЗиБ – TKB03 – при  в TK10B01  0,03 - TK70S05, TK10S03, на р-р TKC70 накладывается запрет выходных команд, TKC12 из стерегущего режима вступает в работу. Срабатывание этой блокировки запоминает триггер и снять память этой блокировки можно только сбросом этого триггера в шк. УКТС HZ67 место 11, нажав кнопку 1 и 3 [одновременно], (после  в TK10B01  0,03).

TKC71: поддержание TKC70L02 (0250 см) = 200 см (от врезки уровнемера) во всех режимах РУ. ПИ-закон. Р/к TK70S02 (А424), 150, K_V = 51 т/ч. Имеет контроль исправности - АДП2 - 0,14,9 мА. ТЗиБ – нет.

Водообмен осуществляется переводом TK10B01 на сброс в ТВ30В01(02) ч/з клапан TK20S04 и подачи "чистого" конденсата из TK70B01 на всас TK. Медленный водообмен может осуществляется добавлением дистиллята в TK10B01 ч/з клапан TK13S02.

ТТД т/о: Трубное/межтрубное пространство,  вход/выход
т/о	Среда	F (Q)	 раб	 ГИ	трубы	межтр
TK80W01	TK80/30	80/80	160/160	270/270	288/160*	70/258
TK80W02	TF/TK80	170/80	5/160	8/270	160*/55	45/67
TK70W01	TN/вып.	30/2,5	29/7,5	40/40	50/91	164/164
TK11W01	TK80/10	80	2/1,2	33/7	55/-*	104/70
TK70W02	TN/TK70	80	2/1,2	33/7	55/-*	104/70
TK12W01	VF/TK10	40/110	2/1,2	33/7	104/70	33/-*
TK21W01	VF/TK20	75/15	3/1,5		100/70	33/70

S  10 или ГО  0,3					 ПОА TK40,50,60,80
 после TK80W02  100					TK80S01,02,03 /ТС ПОА/
При TK80S01,02,03 иметь ввиду – нет слива с гидроциклона ГЦН. При  всех ПОА TK, TK80  после подачи TK (TK50) на ГЦН.
на всасе TK  65, 62-TC					TK12S02,VF33S07/TKF06/
ПБ TK “Раб.” Или “Резерв.”					TKNS03, S05
ПБ TK “Раб.” Или “Резерв.” И TKND02					 VF13(23,33)S01
TKND01					 VF13(23,33)S01 (на э/д)
КУ БЩУ  TKND01					D01 и если нет запретов через t=15с включить D02
Алгоритм включения агрегата TK: После  с КУ TK21D01,  VF13S04,01,  м/насос (если не был включен). Когда  на напоре D01  до 5,7,  масла перед D02 достигнет 1,0 кг/см2 и F техводы на D02, W01 достигнут соответственно 5 т/ч и 20 т/ч, D02 включается (с миганием красной лампы – если по АВР). После  D02 -  TL06.
TKND01	TKNS04,VF13(23,33)S01,04; в течении t=15с запрет работы регуляторам TKC2126 (,F)
 TKND02			S04, VF13(23,33)S01,04; TL06
КУ БЩУ  TKND01					D02, через t=2м D01, через t=5м TK90 (рабочий)
Защиты TK:
 на напоре  23 t=15с после  D02 (P13)							 TKND02, t=2м D01, t=5м TK90, TL06
 на всасе  75 [23] (есть накладка)
 на всасе D02  4,8 t=2c (P03)
 маслса  0,65 в конце м.л. t=2c (P07)
F от TK  70 t=5c (F02) (F min = 10 м3/ч)
  35 и   100 (YAF01)
 подшипников  80;   5;   104 за гидропятой;  масла  35 (1 часа) – работа агрегата запрещена. Допустимое  на всасе D01 = 0,5
Запреты пуска:
 конце масляной магистрали  1,0 (TK2123P07)
 на всасе D01  5,7 (TK2123P03)
F на э/д D02  5,0 (VF13,23,33F02)
F на гидропяту  20,0 (VF13,23,33F01)
АВР: ПБ “Резерв” – Взвод АВР
 на напоре D02  29 (P13)					резервный TK21,22,23D01
F от D02  65 (F02)
 работающий насос
  5 и  от TK20  23					Взвод блокировки TKS05
TKS05 и F(t=15)TK30  до 0					TK80S01,03,03, TK20S04
  5 и F TK80  0					Сброс TKS05 и ТС “ TKS05 не введена”
Блокировки регуляторов:
+SAC1 TK32S01 и S=0% TK32S02						Подключить регулятор к клапану TK31S02
+SAC1 TK31S02 и S=100% TK31S02
T[R(S=100%31S02)S(+SAC1 TK31S02)]
+SAC1 TK32S02 и S=0%TK31S02						Подключить регулятор к клапану TK32S02
+SAC1 TK31S02 и S=100%TK31S02
T[R(S=100%32S02)S(+SAC1TK32S02)]
Клапан TK31S02 (S=0%)					 TK31S01
Клапан TK32S02(S=0%)					 TK32S01
 все TKND02, через t=15с (HZ55 м.16)					все ГМ, запрет выходных команд TKC2126
F от TK  60					Разрешение работы р-ру “”, Запрет работы р-ру “F”
F от TK  65					Переключить с р-ра “”, на регулятор “F”
LКД  890 и + YPC02 [L01]					TK31S01,03 [HZ60]
LКД  860 и + YPC02 [L01]					TK31S01,03 [HZ60]
!Блокировка снимается – переводом YPC02 в режим “ДУ”
  23 на напоре любого TK и через t=30с F TK30  до 0					 TK20S03,04 (блокировка выводиться при   5)
  3 запир. Воды на вх. ГЦН					TK5154S03,04
 АК  150 и   5 (TK-)					TK5154S06
  5 (TK - )					# TK5154S06
Блокировки деаэраторов:
 в TK10B01  0,03 для вывода блокировки взвести триггер				TK70S06, TK10S03, TKC70, TKC12; после  TK10S03 и  TKC12 - TK10S06
 в TK10B01  0,3		#TK10S06,TK10S03,TK80S0103
 в TK10B01  0,1		TS10S05
 в TK10B01  0,1 и   0 ( в TK10B01 –  в цирк. контуре TS10P01) t=6мин							TS10S05
 в TK70B01  0,3					#TK70S06
 в TK10B01 или TK70  0,5					Выбивает гидрозатвор
TK70S11и TK70S14					TK71S01
TK70S11 или TK70S14					TK71S01
 продувки  58					TE00S01, TE10(20)S02,14
ТС:  на всасе TK  62;  после TK80W01  200;  F  3,5 м3/ч (разбаланс);  после TK80W02  100;  продувки  58.

TK90

Норма:  масла 3040 (4045); рециркуляция (S07)  на ~ 30% (ей устанавливают  в конце м.л. = 1,2),  на напоре = 2,05;  на МФ  0,5; L в МБ  180; регулировка  масла – VF13S11,13 (на сливе из т/о). После  агрегата TK  масла д/б поднята до 35.

МН: Q = 35;  = 6,3; N_ЭД = 13 кВт; n = 1450, Q_УТЕЧ  0,2 см³/час.

MO: Q=32; вертикальный, 2-ходовой, VF в трубах (F ~ 32).

МБ: V=4,4 м³, разделен на 2 отсека фильтр-сеткой.

МФ: Q = 8, набор дисков из метал. сетки, при   0,5 – в ремонт.

Потребители: Ротор ГМ  11,3 м³/ч; Подшипники ГМ  3,3; Подшипники насоса  0,5; Зубчатая муфта  0,5.   17,2

При пожаре в А-018:  р/с TK21(22,23), TK90, TL06, TL29; слить масло в TA20B01 (4,4 м³), Проверить UJ (A-018/1  UJ14S02,12; A-018/2  S03,13; A-018/3  S01,11 (из карточки пожаротушения).

Пределы БЭ: не допускать   масла  0,65 в конце м.л. (TK2123P07).

После команды TK2ND01 и нет команды на вкл. t=5м или  от КУ		 работающий TK90
При плановом отключении TK21,22,23 снять с АВР TK90
TK2ND01 или в “Резерве”	TK90 (рабочий)
 на напоре  1,7	взвод АВР
 на напоре 1,6 через t=5c	 резервный TK90

TF

Насосы  по СП на 30-ой секунде, + запуск ДГ = 15 сек.

Ввод в работу при _  70 (при  50 подорварть арматуру TF на ГЦН) и пред  ГЦН, независимо от . Регулировка  - VF14(24)S01, потребителей – TFNS04; При подключение т/о TF  ступенями по 10% с выдержкой времени по  15 сек, контролируя L в TF10B01. _VF  0,3; F_VF  750850, ПОА в А337; на напоре насосов есть отбор для УДЖГ – активность т/н. Вывод из работы после  всех ГЦН, _ 50 и _ = 35 кг/см². При потере TF и отсутствии охлаждения потребителей выполнить ключом – АЗ и TK5154S06, ч/з 3 минуты -ГЦН. Реальная  на ТО  8

Потребитель	F средн	F max	Один канал TF отбирает от 1K  2 мВт/ч тепла, которое передаётся ч/з VF в брызальные бассейны.
YP20B01	14 м3/ч	25
TK80W02	100170	250
YD1040D01	445	480
TY10W01	140	160

D01: А317; Q =600400; H=3542; n= 730 об/мин; _ВХ  3; Q_УТЕЧ = 0,03 л/ч; одинарное торцевое уплотнение. Виброскорость 2,84,5, max 7,2 мм/с.

т/о: А114/1,2; 1200, горизонтальный, жесткотрубный, кожухотрубчатый, противоточный 2-х ходовой по стороне трубного пространства с многократным поперечным обтеканием трубного пучка по стороне межтрубного пространства. F_VF  750850, для подключения т/о есть байпас на сливе VF и на выходе TF: При подключении т/о:  слив (ручную (S05)по VF), удалить воздух,  S03, после этого  вход по VF. При подключении поTF:  байпас на входе в т/о (S08) ступенями по 10% с выдержкой ~ 15 сек после каждой ступени, с контролем  на напоре и L в TF10B01, выполнить в/ухоудаление из т/о,  выход TF (S02) и после  вход TF (S01). Вывод т/о S01, S02, S08. Р_ГИ =13/9

TF10B01: ГА506/1 (ПГ1); V=1 м³; перелив в трап ГА407/1; 0,01 м³/см;

Пределы НУЭ: Неработоспособны 2-а насоса TF или 2-а т/о – “х/о”; _НАПОР  1,5 (НРГ);   70 (ВРГ);   510^-8 (ВРГ),  510^-7 (ВАГ). Прекращение подачи TF  3 минут.

ВХР: - раз в неделю: pH = 6,0; C_БОР  0,06; Хлор  0,1; Na  1,0;   510^-10 Ки/л.

При ТО-10 ( 1-го из 2-х работающих)  напор у работающего, держать КУ, ждать  по защите (F100), если недостаточно +  рециркуляцию.

S  10 или ГО  0,3	 ПОА TF
СП “обесточивание” (B05)	(i) TF31(32,33)D01
Защита САОЗ или СП и нет (B25) по TF31(32,33)…	#TF31(32,33)D01
(СП (B05) и ДГ) (B06)	Запрет АВР и защит TF
ДГ, N ДГ  5650 или 70	Снять # ДУTF31(32,33)D01
СП 5 ступень (t=30сек) (B16)	 TF насос; S03; TL09;
КУ “Рабочий” или “Резерв.” TF31(32,33)D01	TF31(32,33)S01
F  400 взвод АВР	Запрет АВР при СП (B06)
F  150 от работающего	 по АВР резервный
 рабочий насос
Снятие # ДУ на TFND01 при СП и защитах САОЗ (B25)
 на выходе т/о TF21 или 22W01  70
 на всасе  0,7
F на напоре  100 через t=10с после включения насоса
Защиты насосов TF, действуют если нет СП (B06)
 на выходе т/о TF21 или 22W01 70		 TF31(32,33)D01,
 на всасе  0,7
F  100 ч/з t=10с после  и нет СП
TF31(32,33)D01	TF31(32,33)S03; TL09
TF31(32,33)D01	S03; S04; TL09
F на напоре  175	 TF31(32,33)S04
F на напоре  400	 TF31(32,33)S04
L в баке TF10B01  50 *	 TN40S03
L в баке TF10B01  100	 TN40S03
 на выходе т/о TF21 или 22W01 70 - запрет АВР, + ТС

 перед т/о TF, не более	 65
 после т/о промконтура	40  5
 после теплообменников ГЦН	45
 после доохладителя продувки	 54
 после охладителя оргпротечек	47
 на всасе насосов промконтура, кг/см2	2,5  3,2
 на напоре насосов промконтура, кг/см2	6,5  7,2
F на напоре насосов промконтура, м3/ч	580  630
F через теплообменники ГЦН, м3/ч	55
F через TK80W01, м3/ч	170
F через барботажный бак, м3/ч	20
F через охладитель оргпротечек, м3/ч	100  140
Уровень в дыхательном баке, мм	900  980
Активность т/н TF, Ки/л	 1,510-10

ТРБЭ	НРГ	Норма	ВРГ	ВАГ
 на напоре TF	1,5	7,510
 после т/о		40	70
 т/н TF		210-10	110-8	510-8

TQ11,21,31

При МПА TQ11… обеспечивает скорость   в ГО  0,010,05 кг/мин, скорость    0,10,4С/мин.

При работе спринклерной системы по прямому назначению при достижении параметров _ГО  4,  на выходе ТВС не растет и  200, перевести 1 и 2 канал на рециркуляцию, оставив в работе 3-й канал. При отказе 1 канала и наличия таких же параметров один канал переводят на рециркуляцию, 2-ой оставив в работе. При  на напоре до 0,1 у работающего на контур канала, перевести на 1K канал, который работал на рециркуляцию.

Устранение дефектов на одном канале  12 (ТЗиБ, ДУ) и  24 (резервируемых управляющих устройств) часов без опробования 2-х др. каналов; Продлить письменно до 72 часов может ГИС. Опробование проливом – раз в 3-и года перед ППР, подтверждается подача водоструйного насоса 511 м³/ч. При выводе в ремонт TQN1, с дренированием насоса выводиться TQN2 и TQN3. Перед этим проверить плотность TQN1S03,10 с контролем по форсункам в ГО (работа от ГА201).

Спринклерную систему с перемычками TQ-TG для расхолаживания TG21B0103 можно использовать при  TG  80 ( взято у Гашева).

TQ11D01 (ЦНСА-700-140) – ЦН, горизонтальный, одноступенчатый, с рабочим колесом 2-х стороннего входа, с торцевым уплотнением, осевое усилие ротора воспринимается сдвоенным радиально-упорным шарикоподшипником, смонтированным в опорно-упорном подшипнике. Q = 700 м³/ч, F рец.  210243 м³/ч), H = 140 м,  = 10100; n = 2970, U =6 кВ, N = 500 кВт. Охлаждение (от VF) подшипников насоса Q  89, э/д  3,64,7. Отмывка торцевых уплотнений (от TN) 0,02 м³/ч. Допускает работу на  и  напорную задвижку.  ГИ = 58.  вх  1,39 кг/см²,  вых  1517. Запрещена работа насоса при:  подш.  85;  торц.упл.  60;  вх  7; закрыт напор  2 мин; вибрация подш. э/д  4,5 мм/сек; подш. насоса  7,1 (А = 210770),  11,2 (F = 14210) (при авариях  18 мм/сек до 10 суток на рециркуляцию); Кавитационный запас  11 м; при  на всасе  0,1 -  насос (даже при аварии – его сорвало); Уровень масла +10,-5мм;

TQ11D02 (СН-10/50): А036 – насос струйный, подача перекачиваемой жидкости – 10 м³/ч, подача рабочей жидкости – 50 м³/ч.  на входе = 812, на выходе 58 кг/см². Перемешивание насосом ТВ90D01. Перелив - 50 в TZ.

TQ11B01: A123 (327) – бак запаса метабората калия; h=2,8м, =1,7м, V = 6,35м³ (полный = 7,2 м³)  =  5. L  220(НРГ), норма 230; F из бака при аварии 10 м³/ч, т.е. бак будет пустым ч/з  30 минут. Раз в неделю перемешивают насосом TB90 в течении 1 часа.

Для связывания летучих р/а продуктов в борированную воду добавляется спец. раствор – метаборат калия. Состав: 1. Раствор гидрооксида калия КОН конц. 100105 г/кг (не даёт выпадать бору в осадок); 2. H₃BO₃ конц. 150160 г/кг (не даёт распадаться гидразину); 3. Раствор гидразин-гидрата N₂H₄ конц. 1015 г/кг (связывает йод-131, плутоний-239…), рН этой среды =1213.

Форсунки: 20 шт. в канале; P = 1; Q = 30 м³/ч;  20, отм. 64 (TQ11); 25 отм. 63,3(TQ21); 35, отм. 62,5(TQ31).

ТО-10: норма F = 2533;  = 109118.

ГО  0,2 /1,2 ата/	S03,S10;S06; #S11,12
L  15 TQNB01 и ГО  0,2	TQ11(21,31)S11,12
!!!Если запуск механизмов произошел по обесточиванию, то TQ11 начинает работать на ГО при ГО  0,2
ГО  - 0,2 /0,8 ата/	S03,S10
СП “обесточивание” (B05)	(i)TQ11(21,31)D01
Защита САОЗ и нет СП(B04)	 TQ11(21,31)D01
СП 5 ступень (t=30сек) (B21)
Запрет ДУ при СП или защитах САОЗ (B20)	#TQ11(21,31)D01
ДГ, N ДГ  4500 или 70	Снять # ДУTQ11(24,34)D01
TQ11(21,31)D01	S02,03,09,10,11,12; #S06
TQ11(21,31)D01через t=10c	#S11,12; S02,S09
F  240 от TQ11(21,31)D01	TQ11(21,31)S02,S09
F  480 от TQ11(21,31)D01	#TQ11(21,31)S02,S09
L в TQ11(21,31)B01  15	TQ11(21,31)S06;S11,12
L в TQ11(21,31)B01  15	#TQ11(21,31)S06,11,S12
Нет ГО  0,3 и S  10	TQ11(21,31)S14 (на TG)
Снятие # ДУ на TQ11,21,31D01 при СП и защитах САОЗ
 70
 активность QF после ТАР  510-10 Ки/л (+ ТС)
 подшипников э/д (11) или насоса (22)  85 (+ ТС)
 камере торцевого уплотнения  70 (+ ТС)
 на всасе насоса  0,4 (P01,03) (ТС  0,7)
(min = 0,2 (т.е. работоспособна до  0,2 или  100 см в ГА201 п. 3.5.10 ИЭ TQ11); При  на всасе  0,1 -  насос (даже при аварии – его сорвало)
ТС: L в баке  230; СБОР  15 в т/п до ТАР

При авариях, при проектном протекании аварии и при условиях:  в ГО  0,2  4 (и  не растёт) и прошло  15 мин после запуска СБ,  на выходе TBC  200 (и не растёт) в работе оставить один из спринклерных насосов, запрет на  TQ11(21,31), снимается изъятие блоков УКТС – БПК в HV(W,X)43 место 27. /ИЛА/.

При течах 1K и  в ГО, (если ещё не сработала защита САОЗ) при  = 0,2 включить с КУ TQ11.

Один канал TQ11… должен обеспечить   в ГО при работе  10 час.

TQ12,22,32

Степень резервирования равна двум, т.е. один канал может выполнить функцию в полном объёме.

Оборудование расположено: 036; 123; 327; ГА306; ГА407.

Назначение: для аварийного расхолаживания ЯР и последующего длительного отвода остаточных ЭВ от а.з. при авариях, связанных с разуплотнением 1K, включая обрыв (ГЦТ) 850 полным сечением с двусторонним истечением т/н (режим аварийного охлаждения а.з.):

 планового расхолаживания 1K во время останова РУ и отвода остаточных ЭВ а.з. при проведении перегрузки а.з. или ППР;

 отвода остаточных ЭВ а.з. при проведении ремонтных работ на оборудовании 1K и СБ, связанных с необходимостью  L в ЯР ниже оси “горячих” патрубков (отм. 25.70 м) вплоть до оси “холодных” патрубков ГЦК (отм-23.90 м.) (режим отвода остаточных ЭВ а.з. при обратной циркуляции т/н 1K).

Требования к системе:

Степень резервирования равна двум, т.е. один канал может выполнить функцию в полном объёме - канал должен обеспечить аварийный отвод тепла от ЯР без нарушения проектных пределов.

 во всех ситуациях стема должна обеспечить F = 250300 при _ = 21 и 700750 при _ = 1 и  охлаждающей воды  20.

 обеспечить в начальный момент после аварии подачу в 1K H₃BO₃ с С_БОР  16 г/кг:

 обеспечить подачу воды в аварийных ситуациях не позднее, чем ч/з 3540 сек. С момента достижения _ = 21:

 должна работать как во время аварийных ситуаций, так и в после аварийный период (в течение времени нахождения топлива в а.з.):

 система должна обеспечивать защиту 1K от ”переопрессовки” в “холодном” состоянии РУ.

Трубопроводы:	Рабочие		ГИ
				
От TQ2NS04 до 1K	180	350	250	70100
До TQ2NS04	44	150	60,7	20
Всас насосов	21,5	150	29,6	10

Обозначение дросселя	Перед дросселем		Характеристика
			F	
TQ12,22,32E01,E02	45	150	135,3	19,6
TQ12,22,32E03	50	150	0,37	49
TQ22,32E04,06	29	150	367,3	1,09
E05,07,08,09;12E06	160	300	0,15	159,7
TQ12,22,32E10	27,5	150	15,2	24,3
TQ40E01	21,5	150	0,37	20,5

TQ12D01 (ЦНР-800-230); A036 – ЦН горизонтальный, одноступенчатый, с рабочим колесом 2-х стороннего входа. Q = 800, норма 240870, рециркуляция – 210243, H = 230 м,  перекачиваемой воды =10150, n = 2980, U = 6 кВ, N э/д = 800 кВт. Охлаждение (от VF) подшипников насоса и т/о Q min 9, э/д  5,9 (min 4,7), F  13,7;  VF min =17. Отмывка торцевых уплотнений (от TN)  0,02 м³/ч. Кавитационный запас – 11 м. Насос допускает работу на  и  напорную задвижку. Qmin = 16 т/ч, на выходе 1517.  ГИ = 58, при   70. Насос работоспособен до  на всасе  0,1 (или L в ГА201  0,70,8 м). Внешний т/о, совместно с винтовым насосом, расположенным в узле БТУ и т/п образует индивидуальный контур охлаждения камеры торцевого уплотнения.  воздуха в горячей и холодной камере э/д д/б  10.

При НУЭ не допускается: 2-а пуска насоса из холодного состояния и более одного из горячего (ч/з 30 мин); превышение уставок снятия запретов при работе насоса; F ч/з торцевые уплотнения  0,01 т/ч (без учёта TN);  вибрации корпусов подшипников  7 мм/сек при номинальной подаче; работа насоса вне характеристики; превышать скорость расхолаживания 30 или 60/час; L в ЯР ниже оси холодных патрубков; подавать т/н из 1K в контур расхолаживания с   60; работа насоса при  перекачиваемой жидкости  150 или при  на всасе  22,5; min подача = 16240 т/ч (10% от общего времени работы насоса от капремонта). При  вибрации  18 мм/сек – это отказ, при аварии можно работать (если  18) до 10-и суток. Выбег ротора после  д/б  20 сек.

Пределы TQ12: не более 2-х пусков из “хол” состояния и 1-го пуска из горячего, при U 0,81U_НОМ, Q  850, повторный пуск не ранее 30 мин.  торц. уплотнений  60.  подш. Э/д  85 (длительная экспл.  70. F торц. уплотнений  0,01 м³/ч (без TN). Вибрация  18 (для подшипников насоса и  7 мм/сек, для э/д. L в ЯР не менее оси “хол”. Подавать т/н из 1K в контур расхолаживания при   60. Работа насоса при   150 или _ВСАС  22,5.

При опробовании TQN2 после ремонта под нагрузкой, необходимо  рециркуляцию (S02,03) и только после этого  насос (из-за неправильного монтажа арматуры, есть большая вероятность оторвать посадочную тарелку от штока). По программе ТО-10 – иметь ввиду.

TQ40S08,09 ПК,  при   22; F = 120 м³/ч, при расхолаживании  может подняться при включении насосов TK или TQ13.

ТАР – однокорпусной, горизонтальный, двухходовой, кожухотрубный аппарат с противоточным движением сред, с “плавающей” головкой. Трубное пространство VF (  0,45), межтрубное вода 1K (  0,25): F  1500 т/ч, (VF = 3000),  расчетная – 150 (VF – 70),  ГИ – 29 (VF = 8,0);  = 20 мм. Поверхность т/о: 254, по треугольнику (32 мм) числом 1878 труб. Мощность ТАР:  = G(i вх – i вых)/860 (кВт), где G = F на напоре TQ12 (кг/час), i – энтальпия воды (ккал/кг). Нарушение целостности т/о поверхности является  С_БОР после ТАР или  концентрации ионов хлора  0,1 мг/кг (при этом необходимо перейти на резервный канал).

ГА-201

Г А-201 – бак аварийного запаса раствора бора (16 г/кг). Выполнен единым для 3-х каналов и не имеет внутренних перегородок. V = 500 м³. Вода из ГО в бак попадает ч/з 3-и сливных устройства F = 1м² каждый (имеет порожек h=220 мм по геодезии), на которых установлены рассекатели (не пропускают куски теплоизоляции с размером > 100 мм). Подача воды на всас насоса – ч/з т/п 600, расположенные в нижней части бака. Вода, прежде чем попасть на всас насоса, проходит 6 рядов вертикальных фильтрующих сеток, установленных поперек бака. 1-ый ряд сеток (по ходу) – грубая очистка, (размер ячеек в свету 100 мм), 26 ряд – тонкая очистка (размер 0,7мм). 2-ой и 3-ий ряды не доходят до потолка бака (перелив на случай засорения). Воду в баке можно перемешивать по линии рециркуляции TQN2. Бак имеет двойную облицовку – наружную (ГО) и внутреннюю (со стороны бетона). В полости между двумя облицовками врезаны дренажи для контроля протечек. 1 раз в год в составе ГО бак проходит испытания на плотность, 1 раз в 4-е года (при полной выгрузке а.з.) проводят освидетельствование. Начинать опорожнять ГА201 можно только после заполнения БВ и БМП от системы 0ТМ50 до отметки  29.0. Полный V бака 637 м³, высота  3,7м. L – НАГ,НРГ  310, V/H = 1,72 м³/см; Норма – 370; C_БОР – НАГ,НРГ  15, Норма 16, ВРГ  20, - НАГ,НРГ  50, Норма = 55. В случае отклонения любого из этих параметров по ГА201 – остановить РУ в течении 2-х часов с последующим переводом в “х/о”. TC: L в ГА201  330;  460 C_Б в ГА201 15. При авариях и  L в ГА201 до 150 см дозаполнить от TB30D03. Поддренировать – ч/з TB30D04.  насосов при L в ГА201  1200 мм. V ГА201 выбран исходя из условий – невозвратных потерь ~ 300 м³.

TQ-TG

Временные перемычки TQ-TG – (при засорении) всасывающего тракта TQN2 ( _ВСАС  0,1 кг/см²) при большой течи 1K. В этом случае  арматуру на перемычке,  TQNS29) и производить расхолаживание 1K ч/з т/о TG. Спринклерную систему с перемычками TQ-TG для расхолаживания TG21B0103 можно использовать при  TG  80 (  взято у Гашева). (Отказ 2-х ДГ или 2-х TQ14  вводится программа по подключению перемычек TQ-TG – из отчёта ОГТ по подготовке к 2000 году).

Проверка эффективности - после ППР, (РУ – ''х/о'', 1K уплотнен, L_НОМ в КД, азотная подушка). Критерии: – Q насосов на 1K при _ = 1, д.б.F  750; _ = 21, д.б F  230. _ГИ  70. При TO-10: норма F=1620;  – H-Q характеристика. При подключении планового расхолаживания  =_ (г/н) -  воды TQN2  60, при этом резервный канал д/б прогрет. При перегрузке min – 1 канал в работе, др. в резерве. Допустима длительная работа насоса (до 10 суток) с виброскоростью  18 мм/сек.

Расчёт величины остаточного энерговыделения:

_ОСТ = F_TQ12(_ВХ - _ВЫХ)1/860; Мвт.

 - вход и выход TQ12 (1K).

Защита САОЗ или СП и нет (B25) по TQ12(22,32)…		#TQ12(22,32)D01;S04;TL10 #S02,03; #S02,03,05; (#22,32S06,10)
СП “обесточивание” (В05)		(i)TQ12(22,32)D01
ДГ, N ДГ  4500 или 70		Снять #TQ12(22,32)D01
Защита САОЗ и нет СП(B04)		TQ12(22,32)D01;TL10; (i)S04,(i)02,03,05;
СП 2 ступень (t=5сек) (B11)
2 программа: ( 70 и U = U НОМ [BA,BB,BC] и ДГ)		TQ12(22,32)D01; (i)S04,22, (i)02,03,05
Снятие # ДУ на TQ12,22,32D01 при СП и защ.САОЗ(B25)
 70
 активность QF после ТАР  510-10 Ки/л
 подшипников э/д (22) или насоса (22)  85
 камере переднего или заднего БТУ  70 (по ИЭ  60)
 на всасе насоса  0,41 (ТС  0,7) (при  0,1  на т/о TG), при ГО ТС может не быть, контролировать ЭД
S  10 или ГО  0,3 или S 75° и нет СП		TQ12(22,32)D01,(i)S04 (i)TQ12(22,32)S02,03,05;
S  10, отмена при ГО  - 0,2		#TQ10(20,30)S01; TQ12S07,06(TQ22,32S06,10)
ГО  0,2		#TQ10(20,30)S01; TQ12S07,06 (TQ22,32S06,10)
 QF  510-10 и (защиты САОЗ или СП)
TQ12(22,32)D01		TL10D01(02,03)
TQ12(22,32)D01		S05,06,07;S04,02,03
		TL10D01(03,03)
  18	#TQ10(20,30)S01
	#TQ41(42,43)S01,02,04,05; TQ41(42,43)S03
	#TQ40S05(04,06)(02,03); TQC01(02,03)
	#TQ12S06,07;(TQ22,32S06,10); #(TQ22,32S22)
1СБ – TQ40S05; 2СБ – TQ40S04,06; 3СБ – TQ40S02,03
TQ10(20,30)S01		#TQ41(42,43)S01,02,05
TQ13(23,33)S26
S  10 и не  TQ10(20,30) S01 и не TQ13(23,33)S26		Запрет выходных команд TQC01(02,03)
КУ на БЩУ – снятие # от ( 18/ГО 0,2/СП/защит САОЗ)		Разрешение управлять на : TQ10(20,30)S01; TQ12S06,07(22,32S06,10)
TC: L в ГА201  330;  460 CБ в ГА201 15;  подшипников; F после ТАР  2700

TQ12S06,07 – открыть при вкл. TQ12D01. Запрет закрытия: _  18 или _S  10 или _ГО  0,3.

При авариях, при её проектном протекании, TQ12… можно переводить на рециркуляцию только при условиях:  в ГО  0,2, прошло  15 мин после запуска СБ,  на выходе TBC  200 (и не растёт), “лишние” TQ11… переведены на рециркуляцию. Запрет на  напорной арматуры (TQ12,22,32S04) снимается изъятием блока УКТС – БЛП место 13 HV(W,X)42.

TQ40

Плановое расхолаживание.

TQ41(42,43)S03,04 - TQC01, TQC02, TQC03: Регуляторы расхолаживания ч/з ТАР. Работают в диапазоне 15050. А327/13; 250; _Р  40;_РАБ = 215; Fmax =1000 т/ч; _ДОП =14.

Регулятор для поддержания заданной скорости  1K и поддержания заданной  т/н в режиме отвода остаточных ЭВ ЯР. Закон регулирования ПИ. Регулируемый параметр -  max г/н 1K. Управляющее воздействие: Изменение F т/н ч/з т/о воздействием на клапаны S03 на подводе к т/о и S04 на байпасе т/о. В исходном состоянии S03 закрыт, а S04 полностью открыт. Воздействие регулятора подключается к S03. В случае его полного  воздействие регулятора подключается к S04, и после его прикрытия отключается от него. Воздействие на S04 обратное, т. е. команда “меньше” вызывает открытие клапана, а команда “больше“ его прикрытие. В регуляторы заводятся сигналы: 1) max из 4-ёх сигналов  г/н петель позиции YA1141T09(13,16). Выделение max сигнала осуществляется 2-мя блоками H05. 2) сигнал программного устройства, содержащего интегратор Д07 со схемой управления и размножитель А06. Контроль исправности - по длительности импульсов. Автобаланс - с включением на текущее значение параметра с использованием интегратора Д07 программного устройства.

Управление: Ручное - с БЩУ и РЩУ. Воздействием на любой из ключей SAC1,SAC2 производится ручное  и  программного устройства. Если программник отключен, имеется возможность ручного управления интегратором с помощью ключей SA1,SA2. Ключами SAC5,SAC6 может быть установлена скорость расхолаживания 30 или 60/час [ТС – 2-ой этап расхолаживания] (при этом опорное U интегратора подаётся на один из входов сумматора с разной чувствительностью). Регулятор рабочей системы расхолаживания включается при  т/н 150. При работе РУ д/б выставлена скорость 60/час. При достижении 50 регулятор держит эту .

TQ40S09,10: Перед вводом в раб. TQ40 – ПК настраивают на стенде, после – пломбируют.  = 22, G = 120 т/ч, на случай ложного срабатывания на 1K: одного TQ13 или двух TK. Меры против опрессовки 1K: распитка TQ13; YT1114S01,02; _  10. При _  100 по блокировке YPF01 отключаются все агрегаты TK и ТЭН КД. TQ40S0106 ключи окрашены, закрыты колпаками, РТЗО опломбированы и на замках, при работе РУ сх. индикации собрана, АП-50 силового управления (на э/д) – разобрана. При _  19 TQ40S0105 д.б. . Запрет  TQ40… без выполнения мер ТБ по _  19. При работе TQ40 ГА306 обслуживать по расп. НСБ,  2-х человек, связь исправна. Сборка сх. TQ40 – ч/з НСБ.

Эксплуатация в режиме планового расхолаживания:

Условия: Допускается перевод расхолаживания 1K на систему ТQN2 при _ до 150 при выполнении ограничений: 1)  между подпиточной водой и водой в КО  90 (при ГЦН); 2)  на патрубках САОЗ  60; 3)  на трубчатке ТАР  70. в КД азотная подушка и L = 116020 см. РУ – “г/о”, начато расхолаживание 1 к ч/з ПГ. При работе TQN2 (плановое расхолаживание) нельзя L в ЯР до ГРР.

 Прогрев т/п: раб. Канал  30, резервного  60.

 с/с байпасов ОК напорных т/п (для TQ12,32 + байпасы ОК YT).

 при _ = 130150  байпасы ОК (гор.+хол.) контроль по TQN2T15.

 после  _  18 выполнить:

  напор TQN3D01 = TQN3S07,08;

 р/с силового питания, индикацию оставить, отсоединить кабели в РТЗО, снять ручные дублёры;

 РТЗО опечатать и на замок, ключи НСБ;

 Разогреть т/п на всасе, для чего:

 вывести блокировку TQS109(113,117) [_  18],  всас из ГА201 (TQ10(20,30)S01),  TQ4NS03, TQ4NS01,02,04,05;

  TQN2D01, прогреть всасы по тракту: TQ4NS01 02  04  D01  S05  S01 (за счёт работы насосов), необходим вывод блокировки на S05 для возможности её . ! Перед  TQ12 выполнить воздухоудаление из “гусака” коллектора TQ40.

 после стабилизации  подключить канал на 1K, для чего  арматуру на всасе коллектора TQ40, затем приоткрыв напор в ДУ прогреть т/п со скоростью  10/час до  30,(YA10T24  TQ40T01, TQN3T01,TQN2T15).

 Подключение канала для расхолаживания:

  дренажи напорного т/п в TY (TQN2S05);

  арматуру подачи в верхнюю камеру смешения ЯР (TQ12S07, TQ22,32S10);

  арматуру контура разогрева TQ4NS05;

  байпасы ОК;

  напорную арматуру TQN2S06, установить F = 450500 т/ч;

 резервный канал – в режим постоянного разогрева. 3-ий канал подключить к ГА201.

Эксплуатация в режиме отвода остаточных ЭВ при обратной циркуляции т/н. /При плановом подключении TQ12 на “х/н” обратного тока т/н ч/з ПГ не происходит/.

С планового расхолаживания на ремонтное необходимо перейти до  L в ЯР (! По ИЭ – наоборот).

Исходное состояние – TQ12 в режиме планового расхолаживания. Ввести в работу YC00L01,02;

Подготовка к вводу в работу:  TQ40S05,  TQ40S01,02;  TQ12 (22,32S06), приоткрывая TQ12S07(22,32)S10 обеспечить F_TQ  400415 т/ч; При соблюдении ВХР (С_БОР = 16; рН  4,3; Cu  0,15), при наличии свободного V в ГА201 дренировать 1K ч/з TQ12(22,23)S02,03 резервного насоса до требуемого уровня (L_ЯР = 1200 мм) но не ниже оси холодных (эта линия не работает для случая плотного 1K).

TQ13,23,33

Система аварийной подпитки 1K (впрыска бора). Все три канала системы подключаются к "х/н" ГЦТ, TQ13 к петле №1, TQ23 к петле №4, TQ33 к петле №3.

Задача: - подача бора с высокой концентрацией при проектных авариях, связанных с выделением + с сохранением высокого  в 1K, а также в режимах разуплотнения 1K или 2K.

Назначение – обеспечить: подачу в 1K с начальной С_БОР = 40г/кг с F  130 при _ =1690 и F  100 при _ = 90100; длительную работу из ГА201;  подаваемой воды  20; подачу в 1K не позднее 3540 сек с момента достижения _ = 90. Max скорость ввода отрицательной  насосами TQN3 = 1,710^-2 эфф/сек, запаздывание 40 сек.

При ликвидации аварийных ситуаций для работы систем TQN3 необходимо _ до 95100. Последовательность действий при : 1. Впрыск в КД от TK, при отказе TK; 2.  контрольный ИПУ КД (YP21S09), в крайнем случае ч/з YR в ББ. (При запуске TQN3 от КУ при аварии  с КУ TQN3S26).

При отказе 1 канала при работе по прямому назначению, при наличии условий _ГО не растёт и  4 кг/см²,  на выходе не растёт и  200 ч/з 15 минут оператор  насос в одном из 2-х работающих каналов.

При  _ и  TQN2… на 1K. TQN3… – перевести на рециркуляцию.

TQN3 – есть ограничение по работе на 1K – не более 20 минут, после откачивания бака при работе на рециркуляцию получим кипение т/н.

TQ13D01 (ЦН-150-110): A123; ЦН, горизонтальный, 2-х корпусной, с внутреннем корпусом секционного типа, 8 - ступеней, гидропята, подача – Qн = 150 (max = 235 м³/ч), Напор при max подаче = 40, при номинальной = 98 кг/см²; n = 2980, U = 6 кВ, N = 640 кВт (max Q =785).  на всасе 3 кг/см² (ПК на всасе  при  5,5), на выходе 101, предельное – 122. Имеет концевое уплотнение вала, состоящее из: Торцевого уплотнения (ограничение утечек); Встроенного т/о ( воды в торцевом уплотнении до 60); Внешний т/о, который совместно с вращающим элементом, действующим как винтовой насос, образуют охлаждающий контур торцевого уплотнения. Положение ротора контролируется визуально по указателю осевого сдвига насоса (контроль износа торцов разгрузочного диска – 2 мм влево от риски, вправо – max = 3 мм). Оценку плотности торцевых уплотнений возможно выполнить по химанализу отмывочной воды после торцевых уплотнений, при  С_БОР  2 г/кг необходима ревизия торцевых уплотнений. По месту после  насоса необходимо убедиться во вращении смазочных колец. Охлаждение статора насоса, подшипников насоса и э/д от VF. Картеры подшипников заполнены маслом Т-22, имеют указатель уровня. Кавитационный запас – 12 м (т.е.  на всасе min = 1,2 кг/см²) наступает  ч/з 10 сек при Fном.

Не допускается эксплуатация насоса:  F охлаждающей воды < 9;  охлаждающей воды < 15; работу в безрасходном режиме не более 3-х минут;   > 122 или   < 40;   перекачиваемого раствора 6020; В камере за гидропятой > 4 или < 1 кг/см²;   воды в камерах торцевых уплотнений > 70;   подшипников э/д > 85, насоса >70;  ГИ = 178. На напоре насоса установлена шайба (E02) обеспечивающие работу насо­сов в рабочей части характеристики при любых противодавлениях в 1K, вплоть до 1 кг/см², что позволяет использовать насос в аварийных ситуациях и при  менее 15 кг/см². Шайба на линии рециркуляции (E01) должна обеспечить F  30 м³/ч, Шайба (Е05) на линии отвода жидкости от разгрузочного диска, должна обеспечить F  10 м³/ч. В помещении УКТС СБ установлен самопишущий прибор TQN3F02.

TQ13B01 ГА306, отм. 13,6; Служит для запаса и необходимого подпора насоса ( 1,5 кг/см²): Vполн.=19,8 м³, полезный – 15 м³, размеры 4,13,11,65м. L : норма 105 см, НАГ= НРГ= 95.  раствора: норма 55, НАГ= НРГ= 50. С_БОР: норма 40, НРГ = 39, ВРГ = 41, НАГ = 35. Расположен в пом. ГА306, имеет отбор проб (TV), на баке установлен НАРБ. Нормы ВХР (раз в неделю): H₃BO₃ = 40,51 г/л; рН =3,8; Содержание хлорид-ионов  0,15мг/л. Опорожнение одного бака насосом происходит за  6 минут, с вводом -  4,7 эфф.

TQ13N01 – фильтр-сетка, для предотвращения попадания в насос твердых предметов с размером фракций > 0,2мм, съёмная.

Вывод из работы системы при работе по прямому назначению допускается при условиях:  в ГО не  и  4 кг/см²,  на выходе ТВС не  и  200, работает система аварийного расхолаживания.

Проверка эффективности: раз в год, после ППР при условиях: _ = 80,  =  ГИ (100130), L в КД – 5700 оминальный, в работе не менее 2-х ГЦН. Канал работоспособен если при _ = 9015, обеспечивает F  130, при _ = 100 – F  100; При ТО-10 д/б F = 2533;  = 109118.

Вывод 1 канала в ремонт  72 часов, (2-х каналов  2 часов – в ППР).

S  10 или ГО  0,3		TQ13(23,33)S30,31,32
Защита САОЗ или СП и нет (B25) по TQ13(23,33)…		#TQ13(23,33)D01; #S09; #TQ13(23,33) S01,26
Защита CAOЗ и нет СП (B04)		TQ13(23,33)D01;S01; (i)S07,08,26
СП “обесточивание” (B05)		(i)TQ13(23,33)D01
СП 2 ступень (t=5сек) (B11)		TQ13(23,33)D01; (i)S09 (i)TQ13(23,33)07,08,26
ДГ, N ДГ  4500 или 70		Снять # ДУTQ13(23,33)D01
TQ13(23,33)D01		S05,06;07,26; S08,09
TQ13(23,33)D01 (t=10c)		 TQ13(23,33)S05,S06
F на напоре  35		TQ13(23,33)S05,S06
F на напоре  80		TQ13(23,33)S05,S06
TQ13(23,33)S06		TQ41(42,43)S01,02,05
S  10 и не  TQ10(20,30) S01 и не TQ13(23,33)S26		Запрет выходных команд TQC01(02,03)
LКД  800	TQ13(23,33)S07
LКД  800	Снять запрет  TQ13(23,33)S07
Оператор должен при этом S07 с КУ при работе насоса
LКД  350 и нет защит САОЗ и нет СП (B10) и нет запретов ДУ (B25)			TQ13(23,33) S07,S26,S09
Снятие запретов при СП или действии защит САОЗ: Снимается запр. ДУ на TQ13(23,33)D01,S07,08,26; S09
Закрыта TQ13(23,33)S26 и L в TQ13В01  25 (при L во входном т/п на ~ 23 метра ниже L в ГА201 за счёт   ОК (S20,25), т.е. TQ13 переходит на работу с ГА201)
  18
 подшипников э/д (11) или насоса (22)  85
 на всасе  0,51 (по ИЭ min  0,2; при аварии и   0,1 насос перевести на рециркуляцию, 0,1 – это срыв цирк.)
 в камере за гидропятой (22)  70
 на напоре  40 через t  15 сек после включения
 активность QF после ТАР  510-10 Ки/л
TC:  в камере за гидропятой  9; CБ в баке  39;  на всасе  1,06 /при  в ГО табло может не быть.

TQ14,24,34

Система аварийного впрыска бора.

Все три канала системы подключаются к "х/н" ГЦТ, TQ14 к петле №1, TQ24 к петле №4, TQ34 к петле №3 и врезаны в напорные т/п систем TQ1333.

Система предназначена для впрыска бора в 1K при авариях, связанных с выделение + в а.з., а также авариях с потерей т/н с сохранением , вплоть до номинального давления в 1K.

Назначение: 1. Обеспечить подачу в 1K H₃BO₃ 40г/кг с F  6 м³/час в диапазоне _ 160  0; 2. Обеспечить  подаваемой воды  20. Max скорость ввода отрицательной  насосами TQN4 = 3,110^‑4 эфф/сек, запаздыва­ние 113 сек. ! 2-а насоса TQN4 на 1K  регламентной скорости  3% в минуту.

Автоматическая подача воды проектом не предусмотрена в связи с отсутствием требований со стороны РУ о времени начала подачи бора в 1K от системы TQN4.

(Отказ 2-х ДГ или 2-х TQ14  вводится программа по подключению перемычек TQ-TG – из отчёта ОГТ по подготовке к 2000 году).

TQ14D01 – ПТ6/160-С. Насос 3-х поршневой.  max перекачиваемой воды = 104, при  в 1K = 16022. _ЭД = 55 КВт, U = 380V. Система смазки – имеет встроенный шестеренчатый насос, L масла в картере и редукторе по маслоуказателю.  масла  65. Привод насоса от э/д осуществляется ч/з цилиндрический 2-х ступенчатый редуктор. Qн = 6,3,  на напоре – 160, (max  = 200, в течении  1 часа в сутки) имеет встроенный ПК с  полного перепуска = 204,  на всасе  0,5 кг/см², ( max  10, ПК на всасе  при   1,8), U = 6000V, N = 37 кВт. TN - качестве затворной жидкости подаётся (F  25 литров/час) в полость между кольцами сальников уплотнения поршней насосов. Течь TN по скалкам насоса при работе  3 л/час в каждую сторону. Маслосистема насоса состоит из шестерёнчатого насоса (Q = 8 л/час), фильтра и шарикового-пружинного ПК ( при   5).  масла в картере, норма  0,25 кг/см², при холодном масле до 5,5, max  масла = 65. Насос и редуктор соединён упругой муфтой. После ремонта или дренировании насоса необходимо залить  2 литра воды ч/з воронка в запоршневую полость.

TQ14B01 Служит для запаса и подпора насоса. Vполн.=16,5м³, полезный – 15 (при L=310см); норма 310, НАГ= НРГ= 300 см.  раствора: норма 55, НАГ= НРГ= 50. С_БОР: норма 40, НРГ = 39, ВРГ = 40, НАГ = 35. Расположен в пом. А123. Имеет отбор проб (TV), на баке установлен НАРБ. Нормы ВХР (раз в неделю): H₃BO₃= 40,51 г/л; рН =3,8; Содержание хлорид-ионов - 0,15 мг/л.

Запуск TQN4 при действии защит САОЗ не происходит, решение о вводе принимает оператор. По АСП напорная S07 и S08 открывается, но  рециркуляция не позволяет насосу подавать воду в 1K, для перевода на 1K  с КУ S03,04. При “ручном”  насоса необходимо: S17, S07, S03,04.

Система вводятся в работу на 1K в случаях: полного обесточивания блока; 2. Аварийного отклонения частоты в сети; 3.  3-х насосов TK и невозможности их включения; 4. Нерегулируемого отбора пара из ПГ (не закрытие БРУ-А, БРУ-К, ИПК ПГ); 5. Течах 1K, превышающих расход от системы TK, вплоть до МПА.

TQN4 р/с: - при уплотненном 1K &  корпуса ЯР   хрупкости металла, - при работе активной части САОЗ в режиме планового расхолаживания, - при уплотненном 1K (в режиме остаточных ЭВ).

При полном обесточивании, если в течении 1 часа не восстановлено питание СН, ввести в 1K  30 м³ р-ра бора от TQN4. Чтобы получить стояночную С_БОР необходимо вкачать в 1K ~ 2 бака, т.е.  1,5 часа три насоса одновременно.

ТО-10: норма F 6;  = 8598; При опробовании насоса на рециркуляцию бак греется ~ 20 за 15 мин. Перед , подать TN на скалки.

СП “обесточивание”	(i)TQ14(24,34)D01
ДГ, N ДГ  5750 или 70	Снять #TQ14(24,34)D01
Защита САОЗ или СП и нет (B25) по TQ14(24,34)…	#TQ14(24,34)D01, #S17 #TQ14(24,34)S07,08
По защитам САОЗ TQ14 не включается !
СП 2 ступень (t=5сек) (B11)	TQ14(24,34)D01,(i)S17 (i)TQ14(24,34)S07,08
TQ14(24,34)D01	S03,S04,S08;S17;S07
  18	(B25) Снять запрет (#)ДУ на: D01; S07,08; S17
L TQ14(24,34)В01 25 (22)
TC: L в баке  310, СБ  39:

TA

МН: D01,02,04; -  = 2,5; Q = 5,8;  _ПЕРЕП = 3,75; _ЭД = 1,1 кВт. D01,02 – A113, упр. По месту; D04 – в А020

МН: D03 -  = 4; Q =18; _ПЕРЕП = 6; _ЭД = 5,5 кВт. HY10

МБ: B01; А113; V_Р =15 м³; V/H = 0,07 м³/см; д.б. свободный V  12 м³.

МБ: B02; A020; V_Р =0,784 м³; V/H = 0,0196 м³/см;

Приём (паспорт) или откачка масла (ч/з НСБ) по письменному распоряжению, по бланкам переключений, с уведомлением ВПЧ, при откачке + НС ЦРБ. TA20S13 (на ММДХ); TA20S12,00S02 (на СК) – опломбирована.

При пожаре в А-020(А-113): Откачать масло из TA20B02(01)  в B01 (на ММДХ);  и р/с TA20D03,04, TL29; ( и р/с TA20D01,02, TL15,26,46); Проверить () UJ14S04,14 (UJ14S08,05)[A105].

При   210^-10 Ки/л перекачивать на ММДХ запрещено.

L в  40 в TA20B02	 TA20D04 (на TA20B01)
L в  10 в TA20B02	 TA20D04
 на напоре TA20D01(02)  3,7 или  2,0 (ЭКМ по месту)	 TA20D01(02), если КУ в положении “Автоматика”
L в  220 в TA20B01	ТС HY10 Уровень высок

TY

TY20B01: А032, L:  25(НРГ),  145(ВРГ),  150 TC,  175(ВАГ);   0,015(ВРГ),  0,025(ВАГ).  ГИ=9. Гидрозатвор   400 мм.в.ст. или вакуум  200 мм.в.ст. V_ПОЛН =14,4 м³, V_ПОЛЕЗ =10,8, 1см = 0,072 м³.

ТОП: ГА306/3, ГА407/2; вертикальный,  325; H=5,3 м; в трубах TF, меж ними TY; _ГИ TF =13; _ГИ TY = 9; При не работоспособности 2-х ниток подачи азота НД на ТОП или ББ – РУ – в “х/о” /ТРБ/. F TF  140 т/час.

D01: А030; Q = 79; H=44; консольный горизонтальный, подача TN на уплотнения по месту перед  насоса (т.к. у резервного – min F).

TY10S04 ПК:  = 5,2;  = 3,4; F = 30 м³/ч. Сброс в ГА407/2.

 F дренирования U-образных петель “х/н” ГЦТ без _ и уровне оси холодных  4,32 м³/ч. TY10S10 – дренаж дыхательного т/п КД. В TY от работающего TK  2 т/ч, стоящего  0,2 т/ч. Если неисправны 2-е арматуры (TY11,12,14S02) – “х/о”.

TYC01,02,03: поддержание L в TY20B01 = 1405 см изменением F из бака. Р/к TY21,22,23S03 (А030/13), 80, K_V = 21 т/ч. ПИ-закон, самобаланс, контроль исправности по длительности импульса. Работает от буйковых уровнемеров, показния их выведены на РМОТ.

Перед  (ТО-10) подать TN на насос; После обесточивания (ТО-10) насос  на  напор, поэтому необходимо  рециркуляцию после его . При дренировании 1K одного насоса недостаточно, с L_TY может  насос без TN.

После _  25 продувку ТK переводят на TY20B01.

Методика расчёта неорганизованных протечек 1K, проводят раз в смену с регистрацией в журнале рапортов НС РЦ:

1) m = 4,2L_КД + 6,91(L_TY + L_TK) + 16,1L_ББ – 0,65__СР;

m - расход протечек, м³ /час;

L_КД - изменение уровня в KД (м) за 1 час;

L_TK - изменение уровня в ТK10В01 (м) за 1 час;

L_TY - изменение уровня в ТY20В01 (м) за 1 час;

L_ББ - изменение уровня в YP20В01 (м) за 1 час;

__СР - изменение средней  1K за 1 час.

__СР = _СР.КОН – _СР.НАЧ.

_{СР.КОН.(НАЧ.)} = (_ВХ + _{СР.ПЕТЛИ})/2

2) Q = m / t; т/ч, t – время между 2-мя замерами.

Иметь ввиду протечки: F ч/з TV30,40,50  0,33  1 т/ч, ИПУ КД + TQ (НД + ВД)  2 т/ч, поступления ч/з разделительные ступени ГЦН  3 т/ч,

S  10 или ГО  0,3			 ПОА TY
СП “обесточивание” (B05)			(i) TY21(22,23)D01
Защита САОЗ или СП и нет (B25) по TY21(22,23)…			#TY21(22,23)D01
(СП (B05) и ДГ) (B06)			Запрет АВР и защит TY
ДГ, N ДГ  5650 или 70			Снять # ДУ TY21(22,23)D01
СП 4 ступень (t=20сек) (B14)			 TY21(22,23)D01
СП 4 ст. и   3,5 и L  30			TY21(22,23)S02
TY21(22,23)D01
СП 4 ст. и   3,5 и L  145			TY21(22,23)S02
  3,5 и нет СП
  3,5			 TY21(22,23)D01
TY21(22,23)D01			TY21(22,23)S02,05
Включение насосов при выборе режимов оператором, При работе СП – запрет на действие этих блокировок.
		L  130	L  140	L  150
1 режим		 TY21	 TY22	 TY23
2 режим		 TY22	 TY23	 TY21
3 режим		 TY23	 TY21	 TY22
 в баке  60			 Защитой TY, при работе СП – снять запрет дистанционного отключения
  3,5 через 15с после 
L  30
  10 (TYS48)	TY11,12,14S02 – дренажи петель. Команда с КУ на  имеет приоритет над (  10), но только пока держишь КУ на .
YT11(12,13,14)S01 и S02			 TY19(18,17,16)S03,S04
L 650 и YT11(12,13,14)S01 и YT11(12,13,14)S02			 TY19(18,17,16)S03,S04
L в ББ  185 [  170]			 [] TY15S01
TC HY11: L ТY20В01  150:

TN

TN2123D01: A022; Q = 45; H = 54; N = 22; n = 2900. F рец.  10 т/ч; торцевое уплотнение;  на всасе = 0,7; min = 0,2;

TB40B01,02: V=500; V_Р=458;  8,6; h=8,6. По данным ПНР: F от TN на TK10B01 ч/з TK13S02  6,5; ч/з TK13S04  1 м³/ч. на TK70B01  60 (2TN)  50 т/ч на одном TN. Перед  (ТО-10) подать TN на TY, TQN4 Перед  (ТО-10) подать TN.  в баке д/б  3040.

ВХР баков: рН _25С = 6,08,5; Масло  0,5 мг/кг; Cl^-  0,05 мг/кг; Na⁺  0,1 мг/кг;   1,5 мкСм/см; Удельная   210^-10 Ku/л. При   210^-10 Ки/л вода в баках считается “грязной” (наличие К⁺ и/или Na⁺ - попадание активности с водой 1K). При приёме ХОВ – Масло д/б  0,1 мг/кг.

TN на 1K подавать при _  10. При ГИ YP20B01 - TN30S04. Для нормальной подпитки TF, необходимо иметь  TN на TV ГЁ. Летом при  в баках  40, необходимо  ручные байпасы на сливе TN, а основные – TB40S05(06), при этом  в TK70B01 поддерживать  80 (по TK70T02 = 60). Разогревать TK70 – только при необходимости водообмена 1K. При  наружного воздуха  5 и  в баках  30 необходимо TB40S05(06) и  их байпасы, сделать слив на оба бака. Зимой трубопроводы заполнения от СК держать сухими, с  воздушниками. При F от TK70 допускается работа 2-х TN насосов.

S  10 или ГО  0,3	 ПОА TN
 на напоре  4,5 и КУ “Резерв” взвод АВР
 на напоре  1,0	 по АВР резервный
 рабочий насос
 на напоре  1,0 через t=10с после  насоса		TN21, (22,23)D01
 на всасе  0,1
TN21(22,23)D01 	 TN21(22,23)S04 (напор)
TN21(22,23)D01 	 TN21(22,23)S04; S03
F  20 через t=15с после 	TN21(22,23)S03
F от насоса  35	TN21(22,23)S03 (рецирк.)
L в YP20B01  155 [  170]	 [] TN33S01
L в TF10B01  50 [  100]	 [] TN40S03
L в баке TB40B01  780	TB40S04, TB40S02
L в баке TB40B02  780	TB40S02, TB40S04
L в TB40B01 и В01  780	TB40S04, TB40S02

TV

Запрещается прекращение подачи проб, кроме аварийных состояний ( пробы  70 на выходе из т/о, по ИЭ ХЦ д/б  40) или прекращения подачи TF.

TV30,40 – из корпуса ЯР, TY50 – из КД, TV10 - TC.

F пробы при отборе 1K  60100 л/ч,  4060,10 мм,  после дросселирования = 1,4 кгс/см².

При активности т/н  10^-5 Ки/л – отборы в спецкамерах с биологической защитой. Слив из камеры – в TY, из лотков – в TZ.

TV30,40,50 – F  0,5 т/ч, (на каждый  60100 л/ч), есть др. цифры  0,33  1 т/ч, F TF  10 т/ч.

TV10W0119; TV20W0110 – F  0,10,15, F VB  4 т/ч. Разрыв трубчатки TV50W01 – течь 1K в TF c F  5 т/ч.

При авариях и работе разрывных защит,  ПОА TV, отсутствует автоматический и ручной анализ С_БОР в 1K, /на ЗАЭС рекомендуют брать ч/з штатные воздушники планового расхолаживания после подключения TQ12…/. При потере TF  ПОА ~ ч/з 35 мин, отбор TV закрывается ч/з  15 сек по , запуск TF после пуска ДГ на  30 сек./! При полном обесточивании блока/ (по тренажеру).

S  10 или ГО  0,3		 ПОА TV
 пробы  80		 TV60S01
 пробы  70		TV60S01
TV60S11  [S10 ]		 TV60S10 [S11]
 пробы  70 за т/о TV30(40,50)W01			 TV30(40,50)S01
 пробы  70 за т/о TV10	 TV10 /2 шт. на каждую TC/

TZ

Нормы поступления трапных вод ( ИЭ ХЦ): по проекту 38 и 56 в ППР, реально 20 и 30 (м³ в сутки по статистике за 96,97 гг). По плану на 2000 год поступления д/б  18 м³/сут. Нормальное поступление в TZ  5,2 м³ в смену, при  5 указать причину и принятые меры; Насос откачивает бак (с 105 до 20 см) за  8 минут, 35 сек. Есть контроль С_БОР на напоре насосов TZ со шкалой 05 гр/кг.

TZ00B01: A033; V_ПОЛН =19,1; V_РАБ =15 м³; разделён на 2 отсека; в шламовый отсек заведён коллектор сжатого воздуха; Дно  отм.– 5,9 м; L = 110  бак “с верхом”.

TZ00D01,02: А031/1,2; ЦН, вертикальный, самовсасывающий; Q =45; H =54 м; n= 2990; N_ЭД = 30 кВт.

TZ00B02: А035; монжюс, V=1м³; _P=8; _ГИ=12;

TZ00B03: А125; монжюс, V=10м³; _P=10; _ГИ=13,3;

TZ50 – контроль плотности облицовки ГА-201.

S  10 или ГО  0,3	 ПОА TZ
L в  20 в TZ00B01	 TZ00D01,02 (+ТС)
L в  85 в TZ00B01	 “Рабочий” TZ00D01,02 (+ТС)
 на напоре  3,8 – взвод АВР,   2 -  резервный, не используется, необходима подготовка насоса по месту
 на напоре  3,8 [  2]		 [] TZ00D01,02
TZ00D01(02)  []		 [] TZ00S05(S04) (напор)

VF–QF

V бака 90 м³ полезный – 80 м³. Требования ТОБ к баку в момент обесточивания по сливу  180 сек. Реально по актам ПНР  185195 сек. ОК  при  в напорном тр/де   3. ТРБ: F ч/з ТАР: ТС  2700, НРГ = 2800; A на сливе ВРГ, ТС = 510^–10, ВАГ 110^–9 Ки/л.  =  15 (при меньшей  нельзя подавать т/н в 1K по требованию корпуса ЯР).

QF: F= 4000; H=55 м; N_ЭД=630 кВт; I_Н =76 А; U = 6 кВ; n=730 об/мин; На корпусе воздушник; Уровень масла в подшипниках - по щупу; На всасе - вращающая сетка для фракций до 35 мм и 2-а насоса для её промывки, периодичность промывки ~ 4 часа, длительность – 20 мин (работает автоматически);  на сетке  10 см вод.ст.;  корпуса э/д, подшипников  65, сальников  55 (датчиков нет); При отключении – сначала  S09(07) - напор, затем  насос. L в приемной камере  подпор QF = 13 метра (по манометру).

Бак VF: шкала L = 30660 см, норма = 390410, ВРГ=420, НРГ= 375, НАГ = 355, ТС  375,  420; При  50 см – нельзя с КУ  насос QF (ТО-10).

VF40,50,60S06 – есть байпас потребителей РО.

ПК VF:  = 6,2;  = 4,0; - все кроме TL ГО – для них  = 3,4;  = 2,2. ПК установлены для исключения термоопрессовки т/о (при V т/н).

ВХР VF (ТРБ): pH = 6,58,5; Жёсткость общая  7, карбонатная  2,5 мг-экв/л; Хлориды  150; Сульфаты  500 мг/дм³; Нитраты  15, Фосфаты  4 мг/л; Окисляемость  20 мг/О₂/л; Взвешенные вещества  100; Общее солесодержание  800 мг/дм³; A  110^–10 Ки/л.

VFC01,02,03: поддержание F = 300030 т/ч ч/з ТАР. Р/к VF40,50,60S05 (А121, А016, А038): 500, K_V = 4000 т/ч. Клапан – есть байпас потребителей VF, F ч/з ТАР =  F потребителей VF + F ч/з клапан. ПИ-закон. Контроль исправности отключает р-р при F  3050 или F  2650 ч/з 5 сек. При этом работает ТС “F ч/з ТАР не в норме”. Для того чтобы его вновь поставить в “АУ” необходимо предварительно в режиме “ДУ” снять этот сигнал. Опробование регуляторов VF – раз в месяц с регистрацией.

В случае закрытия арматуры на брызгальном бассейне (VP - ЦГТПК) возможно заполнение бака ч/з линию перелива. При опробовании 2-го насоса напор р/с – иначе  ч/з 30 сек по не открытию.

QF: 2650  F  3050. H  55 м. L в брызгальном бассейне д/б на 3520 см ниже “порога” (205,5 метров над уровнем моря). На ЦЩУ есть ТС по  L ниже 204 м, т.е.  1,5 метра от “порога”, ТС есть также в ЦГТПК. На всасе QF (вне РДЭС) есть арматура соединяющая слив QF в брызгальный бассейн с всасом QF (рециркуляция), используется как регулятор  зимой.  д/б +1533. Для исключения ложного  арматуры на подводе в брызгальный бассейн – мероприятия: подвод под уровень , с/р. В ППР откачивают карты (в ливневую канализацию) при работе QF по линии рециркуляции, в это время возможно заполнение оборудования РО, вплоть до баков по линии слива с РО, при этом нельзя включать 2-а насоса одновременно. Дозаполнение VF от насосов добавочной воды ответственных потребителей с обработкой на ХВО и аварийная от VB20. При заполнении ББ необходимо учитывать производительность ХОВ, при F  400 т/ч – необходимо отключить горячую воду на город – ПРК будет полностью работать на ХВО.

Водоструйный насос VF –  F и   в корпусах воздуохладителей э/д насосов СБ и TK.

Потребители QF кроме РО:

 ДГ – всего 4-е т/о на каждый: масло-охладитель, т/о внутреннего контура охлаждения, охладители воздуха дизеля и генератора.

 Воздухоохладители пом. РДЭС; (во время работы ДГ нагрузка на QF увеличивается и его мощность достигает 600 кВт).

 Т/о охлаждения компрессора РДЭС.

Всё эл/оборудование РДЭС запитано и собирается на РДЭС.

ГИ: Проводят в 3-и этапа. 1 – от насосов QF до  = 4,5 (на ТАР при этом =4,1); 2 – ГИ в обстройке РО, от TU (заклинивают все, кроме одного ПК)  до 8 (на ТАР при этом =7,6); 3 – ГИ в ГО (отсекают все потребители, подают VF в ГО)  (напор TU) до 8.

При плановых переходах по QF – отключи т/о TG
S  10 или ГО  0,3			 ПОА VF
Защита САОЗ и нет СП(B04)			 “Рабочий” QF…D01 или 02
СП “обесточивание” (B05)			(i) VF11(21,31)D01,02
Запрет ДУ при СП или защитах САОЗ (B20)			# VF11(21,31)D01,02
(СП (B05) и ДГ) (B06)			Запрет АВР и защит VF
ДГ, N ДГ  5650 или 70			Снять  ДУQF…D01,02
СП (B05) и L  350 в водоприемной камере РДЭС
СП 5 ступень (t=30сек) (B16)			 насос; S03; TL09;
2 программа: ( 70 и U = UНОМ [BA,BB,BC] и ДГ)-  рабочий QF
L в VF10(20,30)B01  405			 VF10(20,30)S03 (+ ТС)
L в VF10(20,30)B01  415			 VF10(20,30)S03 (+ ТС)
АВР: Взвод   4,0;  по АВР при   3 (t=3сек) или по  рабочего
КУ один “Резерв”, 2-ой “Раб”			 напор и всас QF
QF11(21,31)D01 			 QF11(21,31)S04,05
QF11(21,31)D02 			 QF11(21,31)S07,09
 QF и не  напор ч/з 30 сек					 QF
Межфазное или КЗ на землю э/д
 100 кBт QF11(21,31)D01			QF11(21,31)S10
 350 кBт QF11(21,31)D01			QF11(21,31)S10
 300 кBт QF11(21,31)D02			QF11(21,31)S11
 450 кBт QF11(21,31)D02			QF11(21,31)S11
F за ТАР низок ( 2700)								ТС
L в баке VF  420,  375
Активность QF  510 –10 Ки/л (XQ)
 L в водоприёмной камере РДЭС  300 и  380 см.
Наличие уровня в дренажном приямке
Потребитель – расход, сумма ~ 3100 м3/ч
TX10	7,7	TL01		200		UV01	4,2
TQ11	12,6	TL04		100		UV02	9,0
TQ12	13,7	TL05		100		UV04	27
TQ13	7	TL06		7		UV05	6
TK21D02	4,7	TL09		7		UV07	27
TK21W01	75	TL10		26		UV09	34
TK91	64	TL11		4		XQ	3
ТАР	3000	TL12		5		TS20	12
TG21	950	TL13		6

VF70

Сбор дренажей: c TK12W01; охладителей гидpопяты TK2123W01; TG1113W01; TF21, 22W01 (межтрубное и трубное пространство); дренажи TN; TK70W02; VF, UX в пом. А-320, А-123/1-3, в коp. А-326.

Бак, насос, МЩУ - в пом. А-058. Перелив бака – в TZ.

L  30 VF70B01	VF70D01
L  25 или L 170 в VF70B01	ТС БЩУ HY-03

TS10

TS10: для каталитического окисления водорода в газовой смеси, поступающей из ДП с целью предотвращения образования взрывоопасной смеси в системе очистки. Концентрация Н₂ после TS10 = 0,08%.

Парогазовая смесь с  =104 и  = 0,2 кг/см² из ДП с F определяемым режимом TK (1,52 кг/ч на 1 т/ч продувки) по т/п 57мм поступает в межтрубное пространство охладителя выпара TS10W01, где пар конденсируется. Этот конденсат отводится по т/п ч/з бак-гидрозатвор в бак TY, а неконденсирующиеся газы, содержащие H₂, поступают в контур циркуляции системы дожигания H₂ и смешиваются с циркулирующими в нем газами, (основной – азот), поступающий из системы UG-TP. Для удаления влаги из не конденсирующихся газов смонтирован влагоотделитель с линией отвода образующегося конденсата в бак-гидpозатвоp TS10B03. F газов в ЦК TS10 значительно превышает F газов, поступающих из ДП и газовая смесь разбавляется до взрывобезопасной концентрации по Н₂ ( 3,5%). Смесь поступает в охладитель газа TS10W02, где охлаждается до 40 и далее, ч/з буферные емкости TS10B01,02, забирается газодувкой. Сюда же подводится и О₂, необходимый для сжигания Н₂. Газовая смесь с F = 55 л/с подается на эл/нагреватель TS14(15)W01, нагревается до 120140, и далее на КА, в котором в присутствии катализатора окисляется (сжигается) Н₂ с выделением тепла: 2H₂ + O₂ = 2H₂O + 136,6 ккал. Необходимый для проведения реакции окисления O₂ подается с таким расчетом, чтобы концентрация его в газовой смеси перед КА составляла 2%. При этом max F O₂ д/б  2,5 нм³/ч, а max концентрация его д/б  5% при вкл. в работу TS10C01. В зависимости от концентрации Н₂ в газе  внутри КА м/б 150330. После КА избыток газовой смеси проходит ч/з TS10W03, где происходит охлаждение и отделение влаги, дальше направляется в TS20. F газа в ЦК  144250 нм³/ч, что обеспечивает концентр. H₂ от 0,1 до 1%.

Рабочее  в системе TS10 выбрано исходя из  источника среды ‑ ТK10B01 и составляет 0,5 кг/см².  расчетное системы = 10 кг/см², ( при взрыве водородосодержащей среды может достигнуть 10 кг/см², если смесь находилась при атмосферном давлении).

 на входе в газодувки д/б  50. Ограничение – из-за малого зазора ( 0,2 мм) между роторами и корпусом, для исключения заклинивания роторов из-за их теплового расширения.

 газа на входе в КА д/б  120. (т.е.  на 2040   конденсации водяного пара), для предотвращения конденсации пара в порах катализатора и, как следствие, снижения активной площади катализатора, к снижению эффективности работы установки.

Max  в КА 330 определяется стойкостью к разрушению катализатора и конструкционных материалов КА.

Концентрация водорода на входе в КА ограничивается исходя из допустимой  в КА. В КА в присутствии катализатора окисляется (сжигается) водород с образованием водяного пара и выделением тепла. Таким образом,  в КА определяется  газа на входе в КА и создаваемым приращением  за счет тепловыделения при сгорании водорода. Так при адиабатическом сгорании 1% (объемного) водорода в воздухе приращение  воздуха составляет  80, а в среде водяного пара -  70. С учетом стойкости используемых материалов к воздействию  целесообразно, чтобы исходная концентрация водорода в перерабатываемом газе была  2,5 %.

Максимальная производительность системы выбрана из max возможного поступления водорода. При работе на N_НОМ в т/н 1K может содержаться, согласно нормам, до 60 мл/кг водорода. F в ТК10В01 может достигать 60 м³/ч. Учитывая, что при нормальной работе деаэратора весь водород удаляется при деаэрации, имеем: за час может быть продеаэрировано 60 м³ т/н, из которого будет удалено 60 000 кг  60 мл/кг = 3600000 мл = 3,6 м³ водорода. Эта величина и принята за max производительность системы.

Расход газа в циркуляционном контуре, а  и F газодувок, выбраны из условия взрывобезопасности и работы КА при max поступлении водорода. Разбавление водорода в КЦ должно обеспечиваться от концентрации 100% до величины не более 2,5 %, т.е. в 40 раз. F в контуре циркуляции д/б  3,6 м³/час  40 = 144 м³/час. Верхняя граница F = 220 м³/ч ограничивается  эл/нагревателей.

Температура на выходе из системы выбрана из условий обеспечения работы оборудования системы спец газоочистки TS20.

Концентрация кислорода в циркуляционном контуре ограничена 5%, так как повышенная концентрация кислорода ухудшает условия взрывобезопасности и повышает пожароопасность угольных адсорберов, увеличивает количество газообразных выбросов.

Перед разогревом РУ д/б работоспособен 1 канал (нитка) TS10. Ввод в работу перед разогревом ДП; Вывод из работы TS10 только при переводе РУ в “х/о"; Вывод одной нитки на время  72 часов.

ТРБЭ: H₂ перед TS1415W01 – норма 03%, ВРГ  3%, ВАГ 3,5%. После контактных аппаратов – норма 00,3%, ВРГ -  0,3%. Циркконтур: F  180220 нм³/час, min = 144; ГИ при  = 0,4;

Задание TS10C01(TS10S22) = 2% O₂ перед КА. S клапана 010%.

TS10S01: устанавливают F (1,52 кг/час на 1 т продувки) по месту, при работающем ДП ~ один оборот штурвала. Иметь ввиду – показания TS10F04 при  = 20100 занижают ~ в 1,5 раза и достоверны будут при 140330;

TS10B03: А423, отм. 13,2; бак-гидрозатвор, раз в сутки заполняют от TN;

TS1113D01: А423, отм. 17,6; Газодувки: ротационная компрессорная машина объемного действия с графито-фторопластовыми кольцами уплотнения, которые продуваются азотом  = 0,5. Контроль уровня масла по месту; АВР обычно не используется; При выводе в ремонт – отглушить;

TS10W01: А423, отм. 20,1; охладитель выпара; вертикальный, кожухотрубный, змеевиковый.  600 мм,  = 8мм,

TS10W02: А423, отм. 20,1; охладитель газов

TS11W03: А423, отм. 17,6; - холодильник-сепаратор;

TS10B01,02: А753, отм. 24,6; буферные ёмкости: V = 4м³; _ГИ=14;

TS10B04: А423, отм. 20,1; влагоотделитель, горизонтальный 300 мм, с поперечными перегородками для отбоя влаги.

TS14,15B01: А423, отм. 20,1; КА: Время разогрева из холодного состояния до 120 ~ 510 часов (при работающей газодувке);  спирали при 145; При выводе КА в ремонт охлаждать до 45; За КА – водород = 0,41%; Масса катализатора  22 кг. На корпусе КА – 2-а блока ТЭН (спирали),  = 4,5 кВт, U = 110В. Объём КА = 65 л,  = 130280, G = 200300 нм³/ч.

TS14,15W01: А423, отм. 20,1; ТЭН,  =12 кВт:  при 135;

Проектные расходы различных сред в выпаре ТК10В01: 1 - на TK10B01 max F. 2 - на TK10B01 min F. 3 - режим ввода бора. 4 - режим разогрева блока. 5 – режим расхолаживания.

TS10C01: поддержание заданного содержания кислорода = 2% перед эл/нагревателями TS14,15W01, изменением подачи кислорода на всас газодувок. Р/к TS10S22 (А753), 15, K_V = 0,41 м³/ч. Датчик TS14(15)Q03, шкала 010%. ПИ-закон. ТЗиБ: При  TS10S21 TS10C01 включается в АУ, при  TS10S21 – отключается. При  TS14(15)S01,02 к регулятору подключается датчик TS14(15)Q03. При  концентрации кислорода  9,8 – регулятор отключается и клапан закрывается.

Среда	1	2	3	4	5
F TK10, м3/час	38,5	14,5	60	22-38	22-38
водород, нм3/час	1,8-2,0	0,4-0,55	3,6	1,3-2	1,3-2
азот, нм3/час	2,9-7,9	1,5-6,5	4,7-9,7	1,3-7,9	1,3-7,9
аммиак, кг/час	0,23	0,08	0,36	0,13	0,13-0,18
водяной пар, кг/час	77	29	120	44-60	44-60

АВР по газодувкам не используется, - ручная арматура.

Контр. испр. TC10C01:  0,1;  9,8,O2 перед TS(14)15W01

TC:  перед любым КА  150 или  120 ч/з 30 минут поле  любого электронагревателя,  катализатора  330, С Н2  2,5% в контуре,  3,5% - перед КА.

Алгоритм TS10 при отсутствии VB:   после TS10W02  50, происходит отключение работающей нитки):  TS14(15)S01,02; TS11(12,13)D01 и после их отключения TS11(12,13)S01; TS14(15)W01,W01’;  TS10S02,03,21; - срабатывают ТС: “Срабатывание защиты системы дожигания водорода”, “Неисправность системы дожигания водорода”.

TS20

Любые изменения режимов  НСБ, ЦРБ.

TS20: для очистки от р/а загрязнений технологических сдувок поступающих от: ТОП, БОП, БГК, TS10, ББ. Периодически могут подключаться: ГЁ; ТАР; т/о БВ. Неисправность 2-х каналов – “ХО”. Ввод в работу – при уплотнённом 1К.

Газовые сдувки, охлаждаются в т/о W01,02 до 22.  самоочищающийся фильтр N01 для "грубой" осушки газовой смеси и очистки ее от аэрозолей. Сконденсировавшаяся в W01,W02 и N01 влага по дренажным т/п отводится в бак-гидрозатвор B01 и сливается в TZ. Газовая смесь поступает в ЦФ N02(03), в котором происходит "тонкая" осушка за счет адсорбции влаги на цеолите (“синтетическое молекулярное сито”). Выделившееся в процессе поглощения влаги тепло отводится водой, подаваемой в рубашку и змеевик фильтра. Далее сухой охлажденный газ поступает в фильтр-адсорбер N01N07. В нём газ подвергается очистке от р/а изотопов йода, ксенона и РБГ. Эффективность очистки газовой смеси зависит от времени задержки углем р/а изотопов в объеме фильтра-адсорбера. Время задержки обратно пропорционально F газа ч/з фильтр. В зависимости от режима работы нитки газ из адсорбера поступает в венттрубу либо по байпасу газодувок D01,02 ("основная рабочая" нитка), либо с помощью газодувок ("вспомогательная рабочая" нитка). Регулирование F газа ч/з "вспомогательную рабочую" нитку производится клапанами TS21(22,23)S13 таким образом, чтобы на всасе газодувок постоянно поддерживалось  = 0,8 ата. Для обеспечения непрерывной осушки газа, подаваемого в фильтр - адсорбер, в каждой нитки предусмотрено по два цеолитовых фильтра, которые работают попеременно. Когда один фильтр занят в рабочем цикле, другой регенерируется или находится в резерве. Регенерация цеолита от влаги осуществляется нагретым до 400450 воздухом. Для этой цели воздух с помощью газодувки с F = 3670 нм³/ч забирается из помещения, нагревается TS31(32,33)W02,03 и продувается ч/з выведенный на регенерацию ЦФ в направлении, противоположном рабочему току. Во время продувки ЦФ горячим воздухом, цеолит разогревается, влага десорбируется и вместе с воздухом поступает в т/о W01, конденсируется и отводится в TZ ч/з бак-гидрозатвор. Регенерация считается законченной при  воздуха на выходе из ЦФ = 200250. Расхолаживание фильтра производится в два этапа: с 200 до 90 за счет теплоотдачи в окружающую среду, а с 90 до 30 подачей охлаждающей воды в змеевик и рубашку фильтра. Фильтр готов к работе при  цеолита внутри него  50.

F газа ч/з нитку (устанавливают арматурой TS21,22,23S02)  15 нм³/ч, ВРГ  20, ВАГ  30 (TS21F03). Концентрация H₂  2,5%; Разряжение в системе = 0,2; Мощность дозы от коллектора сброса сдувки в TL26 = 610^-12 А/кг; ВРГ  3310^-12 А/кг; Концентрация РБГ в коллекторе сдувок = 1010⁺⁵ Бк/м³; ВРГ  10010⁺⁵ Бк/м³;

Запрещается эксплуатация газодувок в безрасходном режиме, при  подшипников  105 и наличия механических примесей размером  0,05 мм; Допустимая концентрация Н₂  2,5%; Разряжение = 0,2 кг/см²;

TS21,31W01,02: т/о все одинаковы: A417/13; _ГИ – 2 кг/см² – по змеевику, 5 – по воде; F охлаждающей воды  2,35 т/ч;

Самоочищающийся фильтр, N01: А417; 608; H=1м; Q = 1060 нм³/ч; загрузка –13 кг стекловаты; _РАБ = 0,71,2; _ГИ =2;  max газа = 40.  = 0,003 (TS21P01), ВРГ = 0,01;

Цеолитовые фильтры, N02,03: А418; - грубая очистка газа путём поглощения влаги цеолитом (NaA); 372, H=2,94 м; L засыпки = 2,5 м.  газа =2570;  воздуха при регенерации 220400, 460 - ВРГ. F воздуха на регенерацию (F01)  75 нм³/ч, ВРГ  36. Время регенерации ~ 2 часа (т.е. ч/з 2 часа после стабилизации при  200250  газодувку, после охлаждения до 90 подать охлаждающую воду.  ГИ = 2 от TP с выдержкой 30 мин.

Фильтры адсорберы, N0407: А419/13; - очистка от р/а загрязнений; V = 6,3 м³;  max внутри = 30, 60 - ВРГ;  расч = 1,5; Засыпка 3000 кг активированного угля (V=5м³). Влажность на входе  0,01 г/нм³, ВРГ = 0,25;  (P09)  0,07, ВРГ  0,2 кг/см²; Мощность дозы до адсорбера = 9010^-11 А/кг; ВАГ  15010^-11 (19 мбэр/ч) после адсорбера = 510^-12, ВРГ 10, ВАГ  15010^-12 А/кг; Допустимый выброс ВРГ – 15 Ки/сек.

Йодные фильтры: TS31, 32, 33N03; A417; очистка воздуха подаваемого на регенерацию фильтров-адсорберов; Q = 300 нм³/ч; активированный уголь. ТС  45 на HY08

Газодувки: А623; Ротационные, Объёмные; Q = 70 л/сек;  = 0,3 кг/см²; N_ЭД = 2,2 кВт; n = 1440 об/мин; Разряжение на всасе (P07) = 0,2 кг/см², ВРГ  0,3;  на напоре (по месту) = 0,1, ВРГ  0,2 кг/см²; Мехпримеси размером  0,05 мм; После обесточивания газодувку необходимо запускать с КУ:

Эл. нагреватели, W02,03; A618; N = 18 кВт;  вход/выход = 20/400450, Q = 100 кг/ч;  = 0,7 ата.

TS2123B01 – бак-гидрозатвор: V = 0,15;  = 0,2;

За время прохождения ИРГ ч/з TS20 очистки от них не происходит, а  (22,5 раза) происходит за счёт времени задержки.

TS21(22,23)C01: поддерживают  во всасывающем коллекторе газодувок (TS21(22,23)P07) изменяя F водуха из помещений на всас газодувки. Р/к TS21S11 (621/1), TS22 (726/2), TS23 (626/3) , Babcock, K_V = 6,4 м³/ч. ПИ-закон, контроль исправности датчика на АДП-2 - 0,14,9 мА. ТЗиБ – нет.

TG
	НАГ	НРГ	НОРМА	ВРГ	ВАГ
F м3/ч	350	500	600
TС			50	70	100
Бор	15	16	16	20
L хран	803	803	813	815
L пер	1535	1535	1545	1552

TG21L01,02,03 – шкала 7651565 см.  815 – перелив.

БВ обеспечивает выгрузку и хранение в течении 7 лет ТВС+ 1 аварийная выгрузка а.з., без учёта гермопеналов (50 шт).

Расхолаживание -  при 50,  при 40. Датчики  установлены на отметке 24.0, при поной выгрузке и заполненном БМП  по отсекам не представительна.Полный водообмен B01,03  20 минут, B02  10. При плановых переходах (ТО-10) по QF – отключи т/о TG ( с БУЗ VF15(25,35)S01, после подорвать по месту и дальше  с БУЗ, р/с). При  L  803 дозаплонить отсек до L = 813 c СК насосами 0ТМ50. При работе спринклерной системы заполнить отсеки до перелива. При работе 2-х спринклерных насосов от TG можно отвести 46 мВт тепла.

Установку чехлов со свежим топливом в ГУ (B04) производить "посуху". Выгрузку свежих ТВС и ПС СУЗ из чехла и установку их в реактор производить "посуху" ПМ при L воды в БВ на 50100 мм ниже разделительного бурта между БВ и шахтой ЯР и уровне ТН в ЯР на 200300 мм ниже ГРР. При этом дренажи ГУ должны быть .

TG11D01: – ЦН, горизонтальный, консольный, одноступенчатый с открытым рабочим колесом. Смазка 2-х подшипников – ЦИАТИМ. Одинарное, торцевое, уплотнение вала охлаждается перекачиваемой водой. (Утечка  0,03 л/ч). Не допускается:  на  напорную задвижку; работа при отсутствии F  2-х минут;  подшипников насоса  70, э/д  80.( - по месту). Перед  осмотреть по месту.

TB30D05: А123/3; ЦН с двойным торцевым уплотнением; F  40 м3/ч; H=70 м; N ЭД=37 кВт;

TG11W01: - горизонтальный, жесткотрубный, кожухотрубный, противоточный, двухходовой с многократным поперечным обтеканием трубного пучка. Вода БВ – межтрубное пространство (ГИ  13 кг/см²), охлаждающая – VF- трубное пространство (F  950 м³/ч, ГИ  11 кг/см²). Отключать т/о при плановых переходах по QF.

TG21B06: при установке туда БЗТ, уровень в нём возрастает на  20 см, а L в ЯР  на  25 см. При L в TG21B05/06 = 438/467 до порожка ГА501 остаётся  40 см.

По ТОБ: max разогрев  20/ч; 9,8 часа БВ будет кипеть до оголения головок ТВС; Fmax на восполнение выкипающего т/н  9 т/ч (обеспечивает TQ F  40). Подкритичность без воды или с дистиллятом  0,05; L д/б  2,9 м выше головок ТВС Lmin при хранении 28,8 м, уровень головок TBC – 26,13 м; N TF21,22W01 и TG1113  10,3 мВт. При L в B05,06  375 см до уровня ГА501 остаётся  20 см. Утечки  3 т/ч из всех отсеков – классифицируется как течь TG.

После внедрения системы уплотнённого хранения ОТВС при полной выгрузке нельзя выводить в ремонт ни один из каналов TG (2-а в работе, один в резерве).

Спринклерную систему с перемычками TQ-TG для расхолаживания TG21B0103 можно использовать при  TG  80 (взято у Гашева).

(Отказ 2-х ДГ или 2-х TQ14  вводится программа по подключению перемычек TQ-TG – из отчёта ОГТ по подготовке к 2000 году).

Облицовка: сталь ~ 8 мм + нержавейка ~ 10 мм, зазор между ними ~ 8 мм, снизу зазор ~ 300 мм, дренаж в ГА201 (5 шт.). При испытаниях от TP00 (  5) в зазор. Мылят швы, под водой наблюдают пузырение.

В БВ ОТВС хранят ~ 7 лет (дальше в Красноярск, по договору, после переработки, Россия возвращает “грязь” Украине). В стоимость ОТВС ( 50% от стоимости свежей с обогащением 1,6) входит стоимость окончания строительства (срока окончания нет) завода по переработке, сейчас Россия только хранит. В БВ д/б запас на аварийную выгрузку не считая герметичных каналов (50 шт).

TG21S11,14 – дренаж отсеков B05,06 , с/р, с/с только ч/з НСБ.

Во время полной перегрузки на ПОА TG устанавливают заклинки.

Переключатели блокировок по TG д/б всегда отключены (по ИЭ TG).

S  10 или ГО  0,3				 ПОА TG
Нет ГО  0,3 и S  10				TQ11(21,31)S14 (на TG)
L в TG21B01  820				TG20S09
L в TG21B01,B03  1552
L в TG21B01  820				TG20S08
L в TG21B02  1552
L в TG21B03  820				TG20S07
СП “обесточивание” (B05)				(i) TG11(12,13)D01
Уставки сигнализации по СПР TG.
	TG21B01		TG21B02			TG21B03
HY09	L09	803	L20		820	L24	820
HY15	L11	820	L08		803	L25	803
ТС: L TG21B01,B03,B03  803 (БЩУ),  783 (БЩУ, РЩУ)

СОДС

(система обнаружения дефектных сборок).

Различают 3-и типа дефектов ТВС: газовые микродефекты (диффузия); развитые дефекты (  1 микрона, в основном проявляются при выравнивании _ и  в ТВЭЛ); прямой контакт (т.е. в т/н 1K – есть ядра отдачи).

Существует термин Spike – эффект (плевок) – скачёк  после , по этому скачку можно судить о целостности 1-го барьера.

КГО – контроль целостности 2-го барьера, проводят для всех планово выгружаемых ТВС. Для остальных только если: активность в 1K по ¹³¹J  110^-3 Ки/л; если при  _РУ было   в 5 раз от установившейся. Герметичность ТВЭЛ определяется величиной  воды за счет попадания в неё продуктов деления топлива из негерметичных ТВЭЛ. Отказ ТВС в результате разгерметизации – если  в воде стенда КГО  10^-4 Ки/кг в пересчёте к моменту останова РУ (из описания ТВС).

Работа системы:

 ТВС устанавливается в пенал СОДС, закрывается пробкой с помощью ПМ. Воздухом (9 кг/см²) вытесняется вода БВ из пенала. Циркуляционный контур заполняется водой с СК, с С_БОР = 1216 г/л,  = 6 кг/см² и   110^-9 Ки/л. На уплотнение вала насоса СОДС подается дистиллят (5,1 кг/см²). Начинают промывку контура СОДС - 5 минут “сверху вниз”, 5 минут “с низу в верх”, вода сливается в баки TB30 (расход  2 м³ на 1 ТВС).

 Настаивание пробы. Включается насос СОДС, ч/з 5 минут готова 1-ая проба (фоновая при давлении в контуре СОДС 6 кг/см²).  в контуре СОДС до атмосферного, ч/з 5 минут готова 2-ая проба.

При наличии не плотности ТВЭЛ при  в пенале СОДС = 6 кг/см² вода попадает в эти не плотности, после сброса  до атмосферного эта вода вместе с продуктами деления из ТВЭЛ попадает в контур СОДС. Результаты анализов вторых проб отрабатывают, замеряют . Для групп ( > 20 ТВС) определяют среднее значение , определяют среднеквадратичное отклонение - . ТВС у которых  больше суммы (средняя + 3) считают условно негерметичными. Грубо можно оценить:  на стенде  10^-6 ТВС “плотная”, если 10^-410^-6 – ГИС решает можно её возвращать в а.з. или нет.

На все КГО дается 28 суток (ограничения по нуклидам цезия). За 9 КГО выявлено 16 негерметичных ТВС. В работе может находиться одновременно 2-а контура (пенала) СОДС.

TB

Перед МКУ д/б работоспособны: 1 или 2 бака ТВ10В01, 02 с С_БОР = 40 г/кг, V  200 м³, L_НОМ = 4,5 м, L_MIN = 0,5 м; не менее 2-х ТВ10D0204; 2-а бака ТВ30В01,02, со свободным V  470 м³; ТВ30В01, 02, 03; баки запаса КОН, NH₃, N₂H₄ с соответствующими насосами; ТВ10D01. При работе на  допускается вывод в ремонт, на сроки: ТВ10В01 или В02 - до устранения дефекта, при условии, что в оставшемся баке запас концентрата  200 м³, L  4,5 м; ТВ10D02 или D03 или D04 - до 3-х суток, при работоспособности 2-х других насосов. Если время ремонта превышает, то перед продолжением ремонта необходимо убедится в работоспособности находящихся в резерве насосов, путем их опробования. В этом случае опробование резервных - ч/з каждые 3-е суток. Насос ТВ20 и ТВ30 имеющий резерв - на срок до устранения дефекта. ЯР д/б остановлен и переведен в “ХО”, если: не работоспособны оба ТВ10В01,02; или ТВ10D02 и D03 и D04.

TB10B01,02: А124/1,2; V_ГЕОМ = 209 м³; V_ПОЛН = 196 (до перелива); VНОМ = 188; _РАСЧ = 500 мм в ст; _РАЗРЕЖ = 200 мм в ст;  рассчтн = 50; 7,7 м; h = 4,5 м; V/H = 0,42 м³/см. 0Х18Н10Т. Заполнение от СВО-6 или от 0ТВ65В01,02 (V = 230 м³, F  20 т/ч). Очистка на СВО-6. Установлен НАРБ, СПР уставки  450.

TB10D01(05): А034; Q = 8, H = 90 м; N_ЭД = 46 кВт; n = 2900. Откачка TB10 для очистки на СВО-6. Торцевое уплотнение, с подводом TN.

TB10D02,03,04: А034; Q = 45,  = 3,1; N_ЭД = 46 кВт; n = 2900. Двойное торцевое уплотнение, с подводом запирающей воды (TN), Отмывка БТУ – раз в смену с “0”  0,5 часа с F  100150 литров в час, ПК на напоре  = 4, перед  с КУ или после запуска по АЗ  в ЗСР. Установлены СПР с уставками  450

TB20D0104: A047; Q=100 л/ч;  = 10 кг/см²; ПК на напоре при  = 5,5, Насосы дозаторы д/б отключены при приёме химреагентов в баки.

TB20D05,06: A047; Q=25 л/ч;  = 250 кг/см²; Рабочий ход плунжера 1560 мм. ПК на напоре при  = 199;

TB21B01: Аммиак, 0,81,5%; A047/2; V=3,8; 25 литров/см; СПР уставки  160 и  20.

TB22B01: Гидразин, 23%; A047/1; V=1,3; 10 литров/см; СПР уставки  90 и  25.

TB23B01: Едкий калий, 1%; A047/2; V=3,8; 25 литров/см; СПР уставки  160 и  90.

TB30B01,02: A023/1,2; V = 500 м³; _ИЗБ = 300 мм в ст; _РАЗРЕЖ = 200 мм в ст;  расчетная = 90;  8,6 м; h = 8,56 м; V/H = 0,584 м³/см. 0Х18Н10Т. Азотом  = 0,5 разбавляют выделившиеся газы, которые отводятся в TS20. Есть связь с ГА201 и БВ. Перед выходом на МКУ в TB30B01,02 V - д/б  470 м³. СПР уставки  50,  820 и  70, на гидрозатворах  20 и  33.

TB30D01,02: Q = 8,  = 6; N_ЭД = 8 кВт; n = 2900.

TB30D03: A024; Q = 45,  = 5,2; N_ЭД = 14 кВт; Насос заполнения 1K. VB на охлаждение э/д. F ч/з TB10S26 = 7,5; S24 =30 (27,1); S25 =30 (26,3); S24,25 =50 (52) т/ч. В скобках - по данным ПНР.

TB90D01: Насос перемешивания баков TQ11. А036/2. Торцевое уплотнение (TN). Q = 8, h = 4 м; N_ЭД = 4 кВт; n = 2900.

TB40 – смотри TN.

Пример расчета пропорций принимаемых сред для TB21.

Исходные данные:[1 см в баке  25 литрам]

- текущий уровень/концентрация аммиака в баке (L₁) - 30 см, С₁,

- требуемый уровень в баке (L₂) - 150 см,

- требуемая концентрация аммиака в ТВ21В01- С₂ = 10,1%.

- концентрация принимаемого из СК раствора аммиака - 6%,

Расчет: Принимаемый объем = L₂ - L₁ = (150С₂) – (30С₁) = 120 см (для 1% раствора). Необходимо принять 6% раствора = 120/6 = 20 см. Необходимо принять дистиллята = 120 - 20 = 100 см.

L = (L_ТРЕБ С_ТРЕБ – L_ТЕК С_ТЕК) / С _{НА СК}.

Если подавать зимой (трубы д/б сухие от СК до РО) – закончить приём за 5 см до требуемого уровня, 5 см – стечёт с труб на эстакаде.

ИЭ ТВ Требует, введённого АВР только для ТВ10, остальные переключатели блокировок в ИЭ не упоминаются (кроме перечня ТЗиБ)  их нельзя включать. ?!? По этому все алгоритмы, требующие включения переключателей (кроме АВР TB10) – игнорированы.

L в TB10B01  450	TB10S02; TB10S01
L в TB10B02  450	TB10S02; TB10S01
L в TB10B01 и в B02  450	TB10S01,S02
L в TB10B01  780	TB40S04; TB40S02
L в TB10B02  780	TB40S02; TB40S04
L в TB10B01 и в B02  780	TB40S04,S02
TB11S04 или TB12S01	TB11S05; TP00S17
TB11S05 или TP00S17	TB11S04; TB12S01
TB10D02(03)(04)		TB10S17(18)(19)
TB10D02(03)(04)	
TB10S26 и S25 и S24		TB10S27 (рециркуляция)
TB10S26 и (S25 или S24)	
АЗ и КУ АВР “Рабочий”, (длительность команды 30 сек.)			TB10D01(02,03); TB10S24,25
 на всасе TB10D01 0,45	TB10D01; TB10S07
Ввод АВР TB10: ПБ “Рабочий” и включён и F насоса  50
Отключился рабочий насос					АВР  рабочий TB10,  резервный
 на всасе TB10D02,(03,04)  0,1
F насоса  10 ч/з t=1м после включения и ПБ “Рабочий”
F насоса  48 ч/з t=1м после  и ПБ “Рабочий”
Контроль АВР ч/з НС ЦТАИ.  TB10 c КУ, после снятия с АВР.
TB20S05(02)	TB20S02(S05)
TB20S07(09)(18)(19)(17)	TB20D01(02)(03)(04)(05)
 на напоре TB20D05  250	TB20D05
  10 TB20D01(02,03,04)	TB20D01(02,03,04)
L в TB21(23)B01 160	TB20S12(01)
не TB30S04 и L в TB30B01 50 и не TB30S05 и L в TB30B02  50				# TB30D01,D02 (СПР TB30L04,7)
TB30S04(05) и L в TB30B01(02)  50	TB30D01,2,3;TB30S04 (05)
 на напоре TB30D01,02  6,  2			АВР
L в TB40B01 и B01 780	 TB40S04,02
L в баке TB40B01  780	TB40S04, TB40S02
L в баке TB40B02  780	TB40S02, TB40S04
TC по TB: L в TB30B01(B02)  70; L  820 (HY07)

TE

Если TE неспособна поддерживать ВХР – остановить РУ ч/з 24 часа после нарушения пределов.

Запрещается:   22;   58;  на фильтре  1,5 на нитке  5; Свежеотрегенерированные фильтры не насыщенные бором до 16 г/л разрешается включать только перед началом вывода бора.

При пуске ЯР запрещено включать в работу фильтры TE, если сброс т/н после фильтров направлен в ДП.

ГИ /от UE10D01/ – раз в 8 лет для каждой нитки _ГИ = 25, осмотр при 20, ПК при этом перестраивают на 27,5 (+10%)

Фильтры в А122/1,2; ФЛ – А027/2,3; ИПК – А027; Загрузочные люки выведены в А326, закрыты плитами;

Фильтр: =1м; h=3,2;  = 10 мм; Патрубки = 1075; Загрузка через 100; Люк 450 (16 шпилек); верхнее распредустройство – лучи из 6-и перфорированных труб; нижнее – 2-а полуколлектора 80 на них размещены перфорированные трубы, покрытые щелевым листом, щель 0,25 мм; V =1,8 м³; _P = 20;  воздуха = 0,3; Q = 40;   3; H загрузки 1,2 м; Срок службы КУ2-8чс – 2, АВ-17-8чс – 1год;

N01: КФ; Н⁺ форма; вывод щелочности и мех. примесей в виде катионов. При С(Na)  1 мг/кг – регенерация 5% раствором HNO₃, c F  4 т/ч,  1 час, после промывка от TN, до рН  4,5 и Na⁺ - отсутствует.

N02: КФ; смешанная аммиачно-калиевая форма NH⁺, К⁺ форма; плавное регулирование ВХР и вывод катионов. В калиевую форму переводиться  10%, это  180200 мгэкв/калия  1012 кг калия.

N03: АФ; Исходное состояние свежего фильтра ОН^- форма, при пуске РУ – переводят в BO₃ ^– форму: вывод анионов, в основном – хлор (+ фтор), и вывод H₃BO₃ в конце компании (при этом их переводят в ОН^– форму). Вводят в работу при  в 1K С(Cl^-)  0,1 мг/л, регенерация KOH (5%),  1 час, заканчивают при pH  9,5 и Cl^-  0,05. Скорость снижения С_БОР при работе N03  0,2 г/кг за час. В конце компании из 1K можно вывести  7085 кг H₃BO₃, т.е. вывод бора на N03 оптимален при С_БОР  0,25 г/кг в 1K.

Для поддержания _РУ в конце компании (С_БОР  0,2) используются N03 в ОН^- форме. Для этого: выполнить взрыхляющую отмывку резервного АФ до прозрачности не менее 95 %; выполнить регенерацию фильтра 4  5 % раствором КОН; Отмыть АФ после регенерации до Щср. не более 0,04 мг-экв/дм³, Cl не более 0,04 мг/дм³; В случае необходимости выполнить переход на нитку ТЕ с отрегенерированым АФ; Отключенный АФ промыть на дренаж дистиллятом до выравнивания С_БОР в корпусе ЯР и на выходе из фильтра; Работать на отрегенерированном АФ до создания необходимого запаса  по 10-той группе ОР СУЗ; Выполнить переход на ранее работавший фильтр; Выполнить отмывку отключенного отрегенерированного фильтра дистиллятом до выравнивания С_БОР в корпусе ЯР и на выходе из фильтра; При С_БОР в 1K  0,25 г/дм³ отбирать раз в смену анализ на бор из бака TY, деаэратора продувки, напора TK, КД. В случае обнаружения разницы между С_БОР в корпусе ЯР и баке TY или корпусе ЯР и деаэраторе продувки 0,05 г/дм³ организовать поиск поступлений бора в системы 1K.

ГИ каждой нитки TE – раз в 8 лет на 25 кг/см², осмотр при 20.

ФЛ: улавливает фракции  0,1 мм; V=0,22;   3; фильтрующий патрон (всего 12 шт) – перфорированная обечайка 250, на неё навита проволока, сверху слои сетки, укрепленных хомутами,

 на фильтрах 0,41,5; на ловушке 0,31,5;  (ВРГ) на нитке  5. Отмывка от TN (F = 70,5; t = 30мин, до прозрачности 95%).

TEC10,20: регуляторы навечно сняты с “АУ”. Р/к TE10(20)S11(А027/2,3) устанавливают  за фильтрами = 1012 кг/см² до ловушки.

Загрузка фильтров: через воронку из А326, катионит посуху, анионит с водой с применением резинового шланга с водой (F=1520 л/мин) от TU при  дренажах фильтра с последующей отмывкой;

Отмывка обратным током: - после загрузки, - перед регенерацией, - при повышенном ; 1. Отсечь нитку и р/с; 2. Полностью отсечь фильтр; 3. Сбросить  ч/з воздушник; 4. C/c промывочной воды ( арматуру после  насосов) слив в трап; 5.  насос установить F = 70,5 (контроль по F от TN). t отмывки  30 мин., при прозрачности  95% - закончить; Восстановить схему (нитку в резерв или в работу).

Ввод TE в работу: Установить F TK80  2530 по байпасу TE (либо на ДП или в TY); Отсечь фильтры от всех сред,  дренажи и воздушники;  TE10(20)S02,14,04,06,07,08,

S12,10  регулятор  50%;  байпас TE; Прикрытием клапана установить  в ТЕ  1012; Провести воздухоудаление.

Перевод N03 в бор-форму:  все ГЦН. Подключить N02 и N03, контролировать С_БОР до и после АФ ч/з каждые 30 мин. F ч/з нитку  2025 т/ч. При  периода ЯР  90 сек,  F до установления периода = . Закончить после того, когда С_БОР станут одинаковыми. Время на это уйдёт от 4-х до 8-и часов. Выполнить эту операцию для обоих ниток.

Здесь только блокировки, работающие при  ПБ.

 в TE10(20) 22/16	 ПК TE/ПК TE (F  120т/ч)
ПК TE (  22)	ТС: F ч/з ПК 120 [ 16]
TE  5 и F  5 ч/з TE		TE20(10)S02,14
TE  3 и FTE  5 и TE10(20)S02
  58 и TE00S01	TE10,20S02,14;
  58	TE00S01; +ТС
TE  3,5 и F  5 ч/з TE
FTE  40 и FTK  10	TE00S01
 (на N02)  1,0 (Р05)	ТС HY11:  на ТЕ высок

TC

ТОБ: Скорость фильтрации 100 м³/ч; Основной критерий концентрация Fe в 1K  0,2 мг/кг. _N01 без загрузки  1 кг/см², из них 0,9 на сборно-распределительное устройство. Чистая фильтр-ловушка -  д/б  0,3;

ВТФ и ФЛ – в ГА309/1,2,3,4; TC00N01- ФК – ГА314, управление – HY19.

Запрещается эксплуатация TC: при _  180,  входа  335; при _N01  5; F_TC  20 (и   50). _МПП д.б =0. В случае аварии на фильтре – выводят в ремонт до ППР; Если фильтры не выполняют своих функций, или выведены в ремонт, при нарушении ВХР (по продуктам коррозии) – РУ ч/з 24 часа перевести в “х/о”. ИЭ TC. В процессе расхолаживания обеспечить min  путем  TCN0S01,02,04.

Трубопроводы ТС 132, при их разрыве с 2-х сторонним истечением, течь эквивалентна разрыву 32 из-за ограничительных шайб #.

ВТФ – N01: F = 100 м³/ч; V_ПОЛН =1,45 м³; V_СОРБ =0,7 0,2 м³; m = 980 кг; L_СОРБ = 900 мм. Уплотнение крышки – 14 шпилек и 2-е никелевые прокладки. _ГИ = 250; 49 наконечников, щель = 0,3 мм. Сорбент – титановая крошка (губчатый титан), фракции 2 мм.  = 2,05,0; Критерий отмывки: взвесь  0,1 мг/кг. Загрузка при расхоложенной РУ при _ = 1520; Отмывку проводят перед гидровыгрузкой  воды = 6, F  20,  воздуха = 6; Критерии отмывки – взвесь  0,1 мг/л,  на входе и выходе равны, рН  0,2 на входе и выходе. Мощность  - излучения в районе фильтров – норма 100, допустимо  400 А/кг.

Фильтр-ловушка – B01: H=1200 мм; =432; = 37; F = 30100 т/ч, 33 колпачка. _ГИ =250;  = 0,34,8, ВАГ  5;

Фильтр-контейнер: в него перегружают сорбент при ремонте ВТФ и ФЛ в нем производят также отмывку сорбента. _РАСЧ=10,  = 100. Гидроперегрузка: отмыть: (с СК) и ТР (F=40 нм³/ч, =8), установить УГВС, выполнить по высотный замер мощности -излучения, заполнить и поставить под давление, от TB80 F  20, начать гидроперегрузку вращая маховик УГВС (4 оборота в минуту).

При  ГЦН TCN0S02,03 д/б , S01.

ТЗиБ: Алгоритм для TC10, для остальных – аналогично.  = _ -  металла фильтра. Алгоритм пуска TC: Переключатель режима фильтра “рабочий”, ключ пуска “включён”, S02,04; после открытия и при наличии F_TC  20 и  50 - открывается S01. Программа останова: при открытой S02,04 и _  200, оператор ставит переключатель режима фильтра “откл.” – S01 закрывается. При закрытой S01 и _ГЦН  5 закрывается S02,04.

Переключатель режима фильтра “рабочий”			 TC10S02  TC10S04
Ключ пуска “включён”
TC10S02 и TC10S04 и   200 и Переключатель режима “откл” и ГЦН  5			 TC10S02  TC10S04
TC10S02 и TC10S04 и   200 и Переключатель режима “откл”			TC10S01
TC10S02 и TC10S04 и FTC  20 и  50			 TC10S01
TC10S02 и TC10S04 и   200			TC10S01
TC10S02 и TC10S04 и TC10S01 и   200 и ГЦН  5		TC10S02,S04
 любая TC11S02,03,04	TC10S01,02,04
 любая TC10S01,02,04	 TC11S02,03,04
N01  5 (на ловушке) (22)	TC10S01,02,04

TX

TX на ПГ – 70 раз за весь срок эксплуатации ПГ.

TX – защитная СБ, важная для безопасности, должна: - ч/з  2 минуты с момента аварии подать ПВ на (min) 2 ПГ, с F достаточным для аварийного расхолаживания; Бак TX должен иметь запас ХОВ для расхолаживания 1K ч/з БРУ-А до _ = 15 (т.е. время  67 часов). Критерии выполнения функций: F в ПГ  150 (_ = 64);  125 (_ = 70);  80 (_ = 80); /В ИЛА ЗАЭС есть такая фраза: Работа одного АПЭН позволяет осуществлять теплосъём с 1K 2%_НОМ, что позволяет восстановить L_ПГ без _ПГ  45, при этом RY д/б /. При работе на ПГ контролировать кроме F положение ОК, помнить  15 т/ч идёт по линии рециркуляции (ОК+БЗОК).

Прекращение подачи ПВ ч/з патрубок 400 и L_ПГ  50 см ( 10 см после реконструкции) от L_НОМ во всех 4-х ПГ с восстановлением L от TX – 10 раз за весь срок эксплуатации (или объединяя ПГ по RY (ТРБ)). Работа РУ на мощности не допускается при питании ПГ от TX. Ввод в режим ожидания при _  150.

Насос: ЦН, горизонтальный, секционный, корпусной, 7-и ступенчатый, с торцевыми уплотнениями; Q ном = 150;  ном = 91; N_ЭД = 800 (max = 864); U = 6 кВ; n = 2970; На насос F_VF = 5,5, _VF = 3,5, max 5, min 3,2. На э/д F_VF = 4,7 м³/ч, _VF = 3,6, max = 4, min =3,2. Не допускается работа насоса при  на всасе  0,1 кг/см²,  на напоре  105, (остальные параметры см. сх. снятия запрета  при СП).  за гидропятой д/б = 710, 10 это - max, *НРГ=7; VF на ЭД и подшипники  всегда, на торцевое уплотнение VF подают перед  насоса, если её не закрыть после отключения насоса  м/б нарушение ВХР бака. Насос – с/с можно при L  100 см.

Бак ТХ: V = 500 м³, т/п заполнения  89 (ХОВ), объединение баков  325, всас TX - 220, перелив 105, дренаж 57, опорожнение 89, отвод разгрузки гидропяты 32, рециркуляция 89. При разрыве ПГ или ПП запрещено объединять баки, в режиме обесточения можно объединять не более 2-х баков. Кроме ХОВ возможна подпитка баков от КЭН-1 и RY30B01. Насос – с/с можно при L  100 см. Перед пуском блока в баке д/б  470 м³, L = 580600 см.

ОК TX5080S07: Параллельно ОК установлен стандартный Сапфир со шкалой 06,3 кг/см², его “+” врезан после ОК (по ходу пара), “–“ после. В такой ситуации невозможно контролировать работоспособность датчика, т.к. его показания всегда были = 0 (обесточенный датчик тоже показывает 0). Однажды при работе защиты по , не сработал один канал из-за обесточенного датчика, после чего его “перенастроили” на измерение от –105,3 кг/см². При номинальной производительности ПГ – его показания  – 0,5 кг/см², т.е. “срабатывается перепад”  0,5 кг/см², при  ОК  и при  2 работает защита. Были ситуации, когда после ППР и выходе на 100%, ОК оказывался не полностью открыт (  0,7), это оценивали по этому датчику. При “0” перепада, (если отключить датчик) ток на тесте Сапфир д/б = 0,79 мА.

БЗОК

(типа “Эльдоир”, Babcock, ФРГ): Требования – время  от СБ  5 сек, при _ =40  40 сек, _ =18  30 сек, от КСН – 150 сек.  “собственным” паром можно при _ПГ  7, и  на уплотнительных дисках  _ПГ.  паром СН можно при _ПГ  15, и  на уплотнительных дисках  _ПГ и _КСН  _ПГ. Ход арматуры обвязки  12 сек. Перед  БЗОК -  его байпас и прогреть т/п в течении  30 минут (1 ч по ИЭ RA).

При опробовании БЗОК управляющие вентили выбираются так, чтобы каждая пара участвовала в опробовании 1 раз в три года.

При ликвидации аварий с посадкой БЗОК от КУ выполнять это после ГЦН и окончания его выбега.

С панелей СБ БЗОК можно только закрыть, - открывать с панели HY14 после закрытия вентилей на панели СБ. После работы защиты _S  75, запрет на  снимется при _  70, а так-же при опробовании БЗОК на  необходимо сбросить триггеры (_  70) кнопкой (БЛП) в шкафу УКТС данного БЗОК. Прогрев ПП при БЗОК - в исключительных случаях (неравномерность прогрева его металла), греют не менее 1 часа при _ПГ  15.

S75 и ПГ  50 и  200		БЗОК,(TX5080S09,13–1СБ) БЗОК,(TX5080S10,14– 2СБ) БЗОК,(TX5080S11,15 – 3СБ)
БЗОК  или 		TX5080S12,22,08,19,16
КУ  БЗОК и  70°			TX5080S09,13(10,14;11,15)
ПГ  10	#TX5080S08,16			Разрешение  БЗОК с HY14
ПГ  10	#TX5080S19,20

ИПУ ПГ

При неисправности обоих ПК одного ПГ – планово на “х/о”, если один - ГЦН этой петли. Вывод из работы ПК ПГ допускается только после ГЦН. Индикация на БЩУ:  положение - подано U на ЭМ; открытое положение – подано U на ЭМ. КВ – нет. Питание ЭМ от постоянного тока U = 220 V с панелей HV, HW, HX123, ЭМ закрытия постоянно находиться под U = 80120 Вольт (для исключения перегрева ЭМ), 220 В на него подается только в первоначальный момент закрытия (используется реле времени). Э/м открытия создаёт усилие  30 кгс, груз  20 кгс. ИПУ выполняют свои функции при отсутствии U.

Опробование при подкритичном ЯР, _ =3050, L_ПГ = 3,8 м. БРУ-А и БРУ-К опробованы и в “ДУ”; Блокируют АДП - 86,84, и 70 кг/см², отключают шкафы УКТС с _  45 кг/см²,  в ПГ закрытием БРУ-К, открывают с КУ ИПК, убеждаются в открытии по индикации и , ч/з 23 сек закрывают. Инструктаж. При не посадке: ГЦН этой петли; БЗОК этой петли; несколько раз пытаться  с КУ;  принудительно по месту воздействием на рычаг;  RL, TX, RY (ИЭ TX). Опробование ПК от АДП при _ = атмосферному. При испытании – срабатывание без ЭМ – устанавливают ограничитель хода.

При попадании постороннего предмета под седло клапана ПК ПГ на мнемосхеме БЩУ может фиксироваться закрытое состояние ПК ПГ. Главный ПК – клапан не прямого действия, без ИПК – не работает.

РАЭС: Время от подачи сигнала на ИК до  ГПК  2,5 сек, время работы ГПК после  ИК  12 сек.

  84 в паропроводе	TX5080S03 (контрольный)
  86 в паропроводе	TX5080S04 (рабочий)
  70 в паропроводе	TX5080S03,04
От КУ можно  в любое время (пока держишь – открыт)

По правилам АЭУ ИПУ при 1,15_РАБ,  при 0,9_РАБ., по этим-же правилам ИПУ ПГ не д/б рычажного типа.

БРУ-А

БРУ-А – в “ДУ” переводят в случае ускоренного расхолаживания при разрыве трубки ПГ. При неисправности БРУ-А (клапан, мех. часть, не резервируемые устройства) – в ремонт до 72 часов, если в резервируемых устройствах до 24 часов, без опробования 3-х других. Если в срок не уложились – ГИС продлевает ещё на 72 часа. При не устранении в эти сроки или обнаруживается неисправность ещё одного клапана - планово на “х/о”. Допускается работа РУ на  при неисправности 2-х БРУ-А, запитанных от одного ДГ на срок  72 часа. После ремонта опробование с  до 15%, если невозможно проверить без воздействия на клапан.

Статическая хар-ка поддержания _ПГ для БРУ-А.

ПГ	68	69	70	71	72	73
S клапана %	0	20	60	70	90	100
 F ч/з БРУ-А	0 т/ч	 70	 450	 600	 800	 900

ПП  73 (YBS11)	 БРУ-А
ПП  64 или КУ опробован. (YBS13)	 БРУ-А

БРУ-А состоит из дроссельно-запорного клапана и 2-х ступеней гашения . Время   15 секунд для хода 100 мм, число оборотов маховика электроприводного = 330 оборотов (ход 100 мм). Клапан можно перевести в “ДУ” по месту, есть фиксирующая серьга, при этом индикация на БЩУ – отсутствует.

YBC11,21,31,41: В режиме поддержания _ПГ – БРУ-А в стерегущем режиме отслеживает текущее _ПГ с помощью схемы автобаланса. При   в ПП  73 БРУ-А принудительно открывается, при  в ПП   72,3 и степени открытия клапана  6% регулятор вступает в работу и поддерживает  = 6873, при 68 – клапан д/б закрыт, при 73 полностью открыт. По мере  до 68 клапан БРУ-А прикрывается и при открытии  6% происходит его закрытие непрерывной командой. Ч/з 100 сек после полного закрытия, регулятор автоматически переводиться в стерегущий режим. При   в ПП  64 клапан принудительно закрывается и р-р переводиться в стерегущий режим.

При расхолаживании ч/з БРУ-А, заданием для р-ра является  т/н 1K. Расхолаживание ведётся до  1K =120 (до 150 при отказе систем расхолаживания ч/з 2K) со скоростью 15/час (нормальная скорость) или 60/час (аварийная). При включении р-ра в этом режиме выводиться блокировка принудительного  клапана по   64 и принудительного дозакрытия по сигналу 6%-ного открытия БРУ-А. При этом р-ры работают по сигналам  в ПГ, обратная связь по положению, задающий сигнал от программника расхолаживания.

В режиме ДУ действует блокировка на  клапана при   64. Независимо от выбранного режима всегда работает блокировка на  клапана при   73.

Ключ опробования БРУ-А на HY20,22,24 (поворот вправо) – имитирует   73, что приводит к  клапана, и сопровождается ТС: “Неисправность схем закрытия БРУ-А, БРУ-А не закрыт”, “Открытие БРУ-А”. После отпускания КУ остаётся табло - “Неисправность схем закрытия БРУ-А”, снять его можно повернув этот КУ в лево /см. TO-9/. БРУ-А можно снять с “АУ” при течах из 1K во второй (на повреждённом ПГ). Опробование БРУ-А при _ = номинал, _ = 20, -  на 2025%. Быстродействие – при РУ х/о, _ = 0, ход д/б  15 сек.

ПП  73 (YBS11)		 БРУ-А
ПП  64 или КУ опробован. (YBS13)		 БРУ-А
КУ опроб-ние и   64 73	Разрешение БРУ-А с КУ?
КУ расхолаж-ие и   64	Разрешение БРУ-А с КУ

Питание ИПК ПГ (=220V) и БРУ-А (~ 380 от ТКЕП)
1СБ	TX50S04,TX60,70S03; TX80S05
2СБ	TX50S03,TX80S04; TX60,70S05
3СБ	TX60,70S04, TX80S03; TX50S05

Испытания БРУ-А: от КУ – перед и после ППР, при пуске после останова более 3-х суток, при условиях, ЯР подкритичен, _  20. Быстродействие и работу УП проверяют ежегодно в период ППР (_  70, _ атмосферное), критерий успешности – время хода  и   15 сек. Раз в месяц по программе ЦТАИ проверка без воздействия на клапан.

Стерегущий режим: Включить ключ SAC1 над ключом SA1 (ДУ) загорается красная лампа и продолжает гореть зелёная, при этом ключ режимов работы программаника в положение “поддержание _ГПК” (расхолаживание отключено). При _ГПК  73 РК БРУ-А начинают открываться по блокировке, регулятор снимается со стерегущего режима и включается в работу, при этом над ключом SA1 гаснет зелёная лампа и продолжает гореть красная лампа. При _ГПК и полного закрытия клапана, ч/з 100 сек, регулятор автоматически переходит в стерегущий режим.

Режим расхолаживания: (до 150 при отказе системы расхолаживания ч/з 2K).

 КУ “Указатель положения программника” выставить первоначальную  с которой начнем расхолаживание, шкала 0400.

 Закрываем клапан TQ41(42,43)S03, открываем TQ41 (42,42)S04, чтобы пустить воду в обход ТАР (чтобы начальная скорость расхолаживания была нулевой).

 “Ключ выбора скорости расхолаживания”  в 15 или 60.

 “Ключ включения регулятора TQC01(02,03)”  в “автомат” (обоих клапанов S03 и S04).

 “КУ включения программника TQC01(02,03)”  в положение “включён”.

 При достижении по указателю положения программника нужной  - отключить программник.

Регулятор БРУ-А имеет пропорциональный закон регулирования за счёт охвата ПИ-регулятора обратной связью по положению клапана. После  до 73, клапан открывается, после  и исчезновении сработки АДП (73) регулятор включается в работу с заданием 68.

TX при работе СП
F от TX  150 при  в ПГ = 64,  125 (=70),  80 (=86).
TX10D01	TX10S05, TX12S01, TX13S01; TX10S04, TX11S01,S02; TX14S01,S02; UV05D01
TX20D01	TX20S05,TX22S03; TX20S04; UV05D02
TX30D01	TX30S05,TX31S03; TX30S04; UV05D03
Защита САОЗ или СП и нет (B25) по TX…		#TX10(20,30)D01; #TX10(20,30)S04,05; TX13S01(22S03,31S03)
Защита CAOЗ и нет СП (B04)		 TX10(20,30)D01;S05; (i)S04, UV05
СП “обесточивание” (B05)		(i) TX10(20,30)D01; UV05
СП 6 ступень (t=40сек) (B17)		 TX10(20,30)D01; (i)S04,05; UV05
ДГ, N ДГ  4500 или 70		Снять # ДУ TX10(20,30)D01
Снятие # ДУ на TX10,20,30D01 при СП и защ.САОЗ(B25) 1СБ TX10D01;10S04,S05;TX12S01;TX13S01; 2СБ TX20D01,S04,S05,TX22S03; 3СБ TX30D01,S04,S05,TX31S03,
 100
 активность QF  510-10 Ки/л
 переднего подшипника э/д  70
 заднего подшипника э/д  70
 переднего подшипника насоса  85
 заднего подшипника насоса  85
 камере за гидропятой  70 (ТС при   7 кг/см2)
 на напоре  12, ч/з t = 10 сек после 

TX – питательная вода от АПЭН
Распределение АДП с уставками уровням в ПГ по СБ
1СБ				2СБ		3СБ
1ПГ	2ПГ	3ПГ	4ПГ	1ПГ	4ПГ	2ПГ	3ПГ
	235		235		260	260
135	135	135	135	120	120	120	120
	125		125		110	110
Распределение регуляторов, клапанов и арматуры по СБ
YBC 13	YBC 24,25	YBC 33	YBC 44,45	YBC 14	YBC 43,15	YBC 23	YBC 34,35
TX11 S05	TX13 S05	TX14 S05	TX12 S05	TX21 S02	TX22 S02	TX31 S02	TX32 S02
TX11 S01,2	TX13 S01	TX14 S01,2	TX12 S01		TX22 S03	TX31 S03	
TX10D01				TX20D01		TX30D01

Для начала…вообще…
TX1030D01 или   100		 все регуляторы (стерегущий режим)
Т.е. при разобранной схеме TX клапаны могут открыться! Напор TX10,20,30S04  при запуске TX по СП и при  TX по  L в ПГ. Напор TX10,20,30S05  всегда при   150.
TX10(20,30)D01 и   100	 все регуляторы (стерегущий режим), клапаны
(S 75° и ПГ  45 и   200°) или ОК  - 2		 клапаны с  (на соответствующий ПГ)
 70 или  QF		 все регуляторы, клапаны,  отсечную арматуру на ПГ (только для 2 и 4 ПГ)
(F  75 и LПГ  135(1СБ) 125(2,3СБ)) – т.е. течь

_ начинает интенсивно расти при  L в ПГ 14  150 см.

От TX10 подать воду в 1 и 3 ПГ оператор может подать, только  арматуру с КУ. Уставка 235 см по ИЭ ТХ  L_НОМ + 10 см.

Блокировки по 1СБ:
S75° и ПГ 45 и  200° или ОК  - 2 (по петлям) ( питательный узел ПГ RL7174S0104)	TX11S05 (1ПП),  1ГЦН
	TX13S05 (2ПП)
	TX14S05 (3ПП)
	TX12S05 (4ПП)
L 135 (в любом ПГ) и  150° и нет CП (B06)	TX10D01,TX10S04 #TX10S05,12S01;TX13S01
150	#TX10S05,12S01,TX13S01
T[R(  100) S (L  135 ПГ1)]		YBC13
TX10D01 и нет (T [R (  100) S (L  135 ПГ1)])		YBC13,TX11S05
L  125 ПГ2 и F  75 и TX10D01		TX14S01,S02
T [R (L  235 ПГ2) S (F  75 ПГ2)]		YBC24,YBC25
Нет T [R (L  235 ПГ2) S (F  75)]		YBC43,YBC15
TX10D01  и нет T [R (100) S (L  135 ПГ2)]		TX13S05; YBC24,25
T [R (  70 или QF) S (L  125 ПГ2 и F  75 ПГ2)]		TX13S01,S05 YBC24,25
T[R(100) S (L135 ПГ3)]		YBC33
TX10D01  и нет (T [R (  100) S (L  135 ПГ3)])		YBC33,TX14S05
T [R (  70 или QF) S (L  125 ПГ4 и F  75 ПГ4)]		TX12S01,S05 YBC44,45
L  125 ПГ4 и F  75 и TX10D01		TX11S01,S02
T [R (L  235 ПГ4) S (F  75 ПГ4)]		YBC44,YBC45
Нет T [R (L  235 ПГ4) S (F  75)]		YBC44,YBC45
TX10D01 и нет T [R (  100) S (L  170 ПГ4)]		TX12S05; YBC44,45
2СБ
S75° и ПГ 45 и  200° или ОК  - 2 ( по петлям)	TX21S02(1ПП)
	TX22S02(4ПП); 4ГЦН
L 135 (в ПГ1 или ПГ4) и  150° и нет CП (B06)	TX20D01,TX20S04 #TX20S05,TX22S03
T [R (  100) S (L  120 ПГ1)]		YBC14
TX20D01 и нет (T [R (  100) S (L  120 ПГ1)])		YBC14,TX21S02
T [R (L  260 ПГ4) S (F 75 ПГ4)]		YBC43,YBC15
Нет T [R (L  260 ПГ4) S (F  75)]		YBC43,YBC15
TX20D01 и нет T [R (  100) S (L  135 ПГ4)]		TX22S02; YBC15,YBC43
T [R ( 70 или QF) S (L  125 ПГ4 и F  75 ПГ4)]		TX22S02,TX22S03 YBC43,YBC15
3СБ
S75° и ПГ 45 и  200° или ОК  - 2 (по петлям)	TX31S02 (2ПП); 2ГЦН
	TX32S02 (3ПП); 3ГЦН
L 120 (в ПГ2 или ПГ3) и  150° и нет CП (B06)	TX30D01,TX30S04 #TX30S05,TX31S03
T [R (L  260 ПГ2) S (F  75 ПГ2)]		YBC23,YBC35
Нет T [R (L  260 ПГ2) S (F  75)]		YBC23,YBC35
TX30D01 и нет T [R (  100) S (L  120 ПГ2)]		TX31S02; YBC23,YBC35
T [R (  100) S (L  120 ПГ3)]		YBC34
TX30D01 и нет (T [R (  100) S (L  120 ПГ3)])		YBC34,TX32S02
T [R (  70 или QF) S (L  125 ПГ2 и F  75 ПГ2)]		TX31S02,TX31S03 YBC23,YBC35
TC: L в баке  60;  на напоре  7:

? Возможно, что разница по уставкам (15 см) для TX10 и TX20,30 объясняется только “холодным” и “горячим” коллектором, а реальное  TX произойдёт одновременно.

	БРУ-А	БРУ-К	БРУ-СН
, вход/выход, мм	300	300/350	200
 открытия	 73	 68
 закрытия	 64	 58	 56
, режим “автомат”	6473*	5868*	11/10,50,3
F, т/час	900	900	400
 э/д, кВт	11,8	11,8	5,6
Ход, мм	120	100	75
Время открытия, сек	16	15	10
ГПЗ -  600, время  или  - 40 сек, вручную – 40 минут. Скорость пара в основных магистралях ПП  50 м/сек.

UT

Обеспечивает: ПОА; КАГ-24; заполнение пусковых баллонов РДЭС. Перед выходом на МКУ –100% исправно и в работе. Вывод в ремонт до 7-и дней, с подтверждением работоспособности 2-х других систем (не уложились в 7 дней – подтверждать каждые 7 суток). Периодичность опробования компрессоров раз в месяц. При отказах выполнения своих функций 2-мя или 3-мя каналами – РУ в “х/о” в плановом порядке.

Поршневой компрессор, 4-х ступенчатый (UT11…): Q=12 м³/мин,  = 50 кг/см²; N_ЭД = 160 кВт; n = 740 об/мин, каждая ступень имеет свой холодильник и ПК, компрессор не имеет испытательного положения, при проверке ТЗиБ после ремонта ЭЦ отсоединяет 3-и фазы от э/д.

После компрессора воздух поступает на блок осушки, где он очищается до влажности, соответствующей  точки росы не выше 55. Блок осушки состоит из 2-х адсорберов, 2-х фильтров и электронагревателя (для регенерации адсорбера (сушки)).

Ресиверы:  раб = 50; V = 15;  ГИ = 66;  ГИ = 20; ПК  при 57,5  при 46; условный проход 25 мм; 3-и ТЭН по 1,6 кВт; При  окружающего воздуха  0 ежесменно продувают UT ч/з их дренажи, при  0 - раз в неделю.

На ПОА для Dy  200 установлен редуктор 45/20 и ПК с   = 22,5.

В случае разрыва т/п UT в ГО -  UT10(30)S04,05,06, РУ в подкритическое состояние, расхолодить до 150. При разрыве вне ГО одного из каналов при невозможности его отключения – вывести блокировки UTS13(14,15), UTS19(20,21) на этом канале, р/с ТЭН,  UT10(20,30)S01,13,20,50, проконтролировать () с МЩ РДЭС,  дренажи, сбросить . При неисправности компрессора, отсечь его ( UT10(20,30)S01), р/с, подать СВ от др. канала -  UT10(20,30)S20.

На БЩУ есть КУ только 2-х арматур по каждой СБ: UT10(20,30)S01 и S13. Включенное положение компрессора определяют по открытому положению S01.

В ППР при  в одном из КБ, установить заклинки на ПОА TG, TZ, VF (контролировать F_VF на ГО [TL01,04,05 – требуют охлаждения подшипников]), если заклинки не устанавливать, – то отсечь эту ПОА от UT.

Рессиверы проходят ГИ при =66 (“гидравят” - заполнив водой).

S  10 или ГО  0,3	 ПОА UT
Защиты: UT11(21,31)D01; UT10(20,30)S01
  охлаждающей воды  0,8 /*70 л/мин/ (реле протока)
  54 на напоре компрессора (ЭКМ РДЭС)
  170 воздуха на выходе
  1,1 масла на смазку, через 15 сек после 
Нет питания защит компрессора t > 20 cек
  50 UT10(20,30)B01			UT11(21,31)D01; UT10(20,30)S01
  46 UT…B01 + накладка		
  45 UT10(20,30)B01
Накладка определяет выбор рабочего компрессора
в ресивере  12 и  наружного воздуха  5	ТЭН ресивера UT10(20,30)W01
 в ресивере  25	ТЭН ресивера UT
  40,  55 UT10(20,30)B01	ТС:  не в норме
Защита компрессора	ТС: Неисправность UT
  55 UT10(20,30)B01
ТЭН и в ресивере  30
в ресивере  5

ПОА

При срабатывании разрывных защит _S  10 или  в ГО  0,3 -  ПОА, при исчезновении этих сигналов и  в ГО  0,2 ПОА можно , но механизмы TQ… остаются в работе до  _  70.

ПОА имеет поршневой привод с односторонней подачей управляющего воздуха (воздух ), выполнена нормально закрытой, т.е. при отсутствии воздуха арматура закрыта (кроме ПОА масла ГЦН). Шток арматуры сохраняет своё положение после прекращения подачи воздуха ~ 810 часов. По месту, с помощью кнопок пневмо распределителя можно  или . Для работы ПОА с   200 мм используется воздух с  = 4550 кг/см², для   200 мм применяется редуцированный воздух с  = 824 кг/см².

!!! ПОА “имеет прово” закрыться при  воздуха  24 кг/см², или по истечении времени 810 часов. Чтобы “оттянуть” это время при потере _UT – отсечь, “опасную” арматуру, коллектор…, не надеясь на обратный клапан.

Время  до 3-х сек для 1015 мм, до 5-и сек для 80150 мм, до 10-и сек для 200300 мм, для гермоклапанов 400  5 сек. (Программа испытаний ПОА). При посадке ПОА, для дальнейшего срочного ввода, открыть электрофицированную арматуру UT, управляется с УКТС СБ (HV,HW,HX28).

ПОА имеет ресурс, запрещено необоснованно ей манипулировать, и использовать как граничную арматуру.

Испытание ПОА – перед остановом на ППР.

TP-UG

Ввод в работу – при уплотнённом 1K.

Ресиверы азота:  = 50 ат; _ГИ = 65 ат,   ПК = 57,5;  = 46.  =20; V = 15 м³; р = -40 +50; ТЭН = 16 КВт (U = 220 V). ТЭН поддерживают в ресивере 25, для дополнительной осушки азота и не замерзания влаги.

1)TP60 - Азот высокого давления (АВ) 60 кг/см² для ГЁ, ?? регулятор – настроен на 57,5 !.

2) азот НД (АН) = 20 ат, для подушки КД (F  20 нм³/ч, V  510 м³).

3) АН (0,5 ат) состоит из 2-х подсистем (ниток): UG50 (ДП, ББ, БОП) и UG80 (ТОП, БГК, уплотнения TS, заполнение ИК, подача в линию газовых сдувок.

Приём азота в ресиверы начать при   42, закончить при 50, при этом ТЭН д/б .  со скоростью  10 кг/см² в час – искать течь. Нельзя  ТЭН с КУ при   30 (может не включиться, блокировка на  по  может не сработать, датчик для АДП занижает по сравнению с фрагментом TS10).

При не работоспособности двух ниток подачи азота НД на ТОП или ББ – РУ – в “х/о” /ТРБ/.

При плановом расхолаживании при _ = 20 подать азот в КД, объём азота  4 м³ (при  = 20), время подачи  4 часа. Контролировать концентрацию растворённого азота в 1K, д/б  20 мг/кг по условиям автономного контура ГЦН.

АКС: Азот производится из атмосферного воздуха методом глубокого охлаждения (сжижения воздуха) с последующим разделением его на азот, кислород и фракции. Воздух на 3-и компрессора ( = 200ат) поступает ч/з фильтр, дальше на 2-е нитки, в составе каждой: бак предварительного охлаждения ( =58), блок очистки воздуха, разделительная колонна. В блоке разделения происходит двукратное резкое  воздуха с 200 до 6 кг/см² и с 6 до 0,7, что приводит к  до  сжижения воздуха (азота, кислорода). Так как , при которых азот и кислород переходят в жидкое состояние различны ( сжижения у кислород выше, чем у азота), то происходит их разделение. С обоих ниток 3-мя компрессорами азота ч/з щит редукторов азот поступает 2-мя линиями на КД, ГЁ и на заполнение ресиверов РЦ. В проекте азот д/б использоваться также при автоматическом радиационном и химконтроле /дегазация пробы/, сейчас эта линия отглушена. На АКС есть реципиентная станция для создания аварийного запаса азота – 96 баллонов по 400 литров  = 200 ати. Контроль качества азота на АКС по самописцам (объёмная доля азота и кислорода), контроль по маслу - раз в неделю. На МЩУ АКС есть ТС при   в напорной магистрали  65.

S  10 или ГО  0,3	 ПОА TP
  40 в UG50B01 (1СБ)	UG40S01,UG40S02
  40 в UG70B01 (2СБ)	UG70S01,UG70S02
 азота  25 в ресивере	ТЭН UG50(80)B01
 азота  50 в ресивере	ТЭН UG50(80)B01
 азота  20 и ТЭН	ТС: Неисправность эл/нагревателя UG50(80)B01
 азота  55 и ТЭН
  25 (в КД) (2СБ)	TP20S08,TP20S04,05
 азота  25 на КД	TC - HY15
  0,2 в UG50 или UG80	TC

TP00

Сжатый воздух на технологические нужды, потребители:

- по линии TN для взрыхляющей промывки TC, TE: - продувка ИЛ и датчиков АРК; - ванны дезактивации (TU) опорожнение и сушка приводов СУЗ; - приямок TZ, взрыхление; - монжюс TZ, выдавливание; - на стенд КИП для ремонта и наладки КИП; - на бак ЕК TB23B01, для приготовления р-ра; - на монжюс TB, для перемешивания БГК.

TP00S13, A121, HY01; В А017 - TP00S15, HY01; S17 – HY07; S24 – HY09. Контроль давления по МТП в А017. ПК (2 шт)   7,5 кг/см². TP00S00 , остальные все закрыты. S34,35 – на замках.

TB11S04 или TB12S01	TB11S05; TP00S17
TB11S05 или TP00S17	TB11S04; TB12S01

TH

системы отмывки от бора концевых уплотнений ГЦH и торцевых уплотнений TK насосов. TH10B01: А029; V = 3,3 м³; V/H = 0,022; TH10D01: А029; ЦН; Q = 12,5; H = 50 м; N_ЭД = 15 кВт; n = 2900, двойное торцевое уплотнение; управление по месту и с БЩУ. При выводе в ремонт на ГЦН и TK подаем от TN, а слив в TZ ч/з дренаж бака TH. Расход регулируют TH10S03, установив   2,53,5 контроль по манометру. При  С_БОР  0,5 – выполнить водообмен.

 L в TH10B01  25 (СПР)	 TH10D01
TH10D01  []	 [] TH10S13
 L в TH10B01  30,  150	ТС HY07
L в ББ  155 [  170]	 [] TH10S08

UE-UD

UE – ГИ, UD – продувка КИП. UE10 – ГИ и продувка КИП 1K. UE30 – ГИ ББ. UE20 – ГИ, подпитка, продувка КИП ГЁ. UE40 – ГИ ПГ.

UE10D01: А320; - 3-х плунжерный, с принудительной смазкой (встроенный шестерёнчатый насос с м/охладителем), с червячным редуктором, с охлаждением от VB, с подачей TN на сальники, сливом в TZ, с встроенным ПК,  перепуска – регулируется; всас – со всаса TK (т.е. с TK10B01); Q = 4 м³/ч;  = 250 кг/см²;  перекачиваемой жидкости  100, N_ЭД = 55 кВт; n = 198 (коленвал). V масла  70 л, его  д/б  70,  масла 0,55 кг/см², при 5 работает встроенный ПК. Линия рециркуляции обеспечивает 6, 10, 25, 90, 190 ати.

UE20D01: A321;- устройство – аналогично UE10; Q = 1,6 м³/ч;  = 250 кг/см²; N_ЭД = 20 кВт; n = 300 (коленвал). V масла  14 л.

UD20D01: A321; - гидроцилиндр + червячный редуктор, подвод TN – слив в TZ, регулирование хода плунжера 060 мм; Регулирование подачи – только на неработающем насосе. Q = 2500 л/ч;  = 10; N_ЭД = 3 кВт;

UE20B01: A321; V = 4,3 м³; V/H = 0,002 м³/см;

UE30D01: A022; ЦН, c двойным торцевым уплотнением; Q = 8 м³/ч;  =6; N_ЭД = 6 кВт. ГИ ББ – TB40  TN (8 ати)  UE30D01 (6 ати = 14)  минус высота столба  ББ (10 ати).

UE40D01: A037; устройство – аналогично UE10; Q = 1,6 м³/ч;  = 250 кг/см²; N_ЭД = 20 кВт; n = 300 (коленвал). Реально ГИ ПГ проводят от UE50D01 + TX т.к. насоса F насоса UE40 недостаточно для компенсации всех протечек ч/з закрытую арматуру 2K.

Запрещается работа не заполненных насосов, на “стенку”, без подачи воды на торцевое уплотнение;  масла в картерах д/б  65.

При продувке ИЛ ч/з т/п замера  за 1 ступенью уплотнения ГЦН, превышение  продувочной воды над  1K в момент продувки д/б  15.

 L в UE20B01  20

 UE20D01,  UD20D01

TL-UV – перечень
Система	Назначение	Где	м3/ч  100	 Па	NЭД кВт	Раб/ рез
Технологическая вентиляция гермозоны.
TL14	Охл. транспортного шлюза	Г102	50	900	4	1
TL50	Охлаждение проходок	19.2	19	110	1,5	1/1
Технологическая вентиляция зоны “строгого” режима.
TL11	Охл. помещений КИП	АК329	40	400	8,3	3
TL12	Щит РК	АК422	40	400	8,3	1/1
TL13	Охл. Проходки днища оболочки	А327	63	980	4,0	1/2
TL23	Вытяжн., обстр. с очисткой	АВ811	200	5000	45	1/1
TL24	Вытяжная из пом. саншлюза	АВ908	11	1050	1,5	1/1
TL25	Вытяжн., обстр. без очистки	АВ908	437	5000	55	1/1
TL26	Вытяжная, м/сист. ГЦН	АВ624	90	1250	7,5	1/1
TL27	Вытяжн., из пом. КИП, СГО	АВ619	40	2100	5,5	1/1
TL28	Из шкафов лаборатор.	АВ926	36	4300	15	1/1
TL29	Вытяжн., из пом. м/с TK и TK	АВ620	17	6000	4,5	1/1
TL30	Вытяжная из санузлов	АВ908	21	1100	1,5	2/2
TL43	Приточная в обстройку	АВ911	400	1400	30	1/1
TL45	Приточная в обстройку	АВ911	430	1400	30	1/1
TL46	Приточная пом. м/сист.	АВ815	90	1300	5,5	1/1
TL47	Приточная, пневмокостюмы	АВ815	10	6300	4,5	1/2
TL44	Противодымная защита л/к	1008	210	1800	15	4/4
TL44	Подпор в шахту груз. лифта	1051	85	1100	11	1/1
Технологическая вентиляция зоны “свободного” режима.
UV01	Кондиционеры РЩУ	АВ051	40	400	8,3	1/2
UV02	Кондиционеры БЩУ	AВ051	100	400	19	4/3
UV03	Приточная в пом. СУЗ	AВ815	134	1200	13	1/1
UV04	Кондиционеры УВС	АВ129	100	400	19	4/2
UV05	Охлаждение помещения АПН	А038	60	500	4	1/2
UV06	Централизован БЩУ,РЩУ,УВС	АВ911				3
UV07	Охлаждение помещения АКПН	АВ413	100	400	19	6/3
UV08	Вытяжка из помещений СУЗ	АВ815	125	1000	7,5	1/1
UV09	Охлаждение пом. КРУ СБ 1,2,3	АЭ734	100	400	19	6/3
UV10	Охл. пом. и панелей АЗ,ПЗ,СУЗ	АЭ734	100	400	19	4/2
UV57	Вытяжка из помещений РУСН	44.00	100	1200	7,5	3/3
UV58	Противодымная защита л/к	45.00	225	1000	22	4/4
UV47	Приточная в венцентр	АВ815	100	1000	5,5	2/2
UV48	Приточная в БРУ	АВ911	800	1000	40	2
UV55	Приточн. РЩУ, БЩУ,УВС	АВ817	3000	6000	17	1/1
UV56	Приточная в РУСН	41.00	100	1200	5,5	3/3