- •Выбор мощности электродвигателей для режима s2.
- •1. Переходные процессы при линейном управляющем воздействии
- •2. Переходные процессы при экспоненциальном управляющем воздействии.
- •3. Переходные процессы в цепях возбуждения электрических машин.
- •4. Переходные процессы в электроприводах постоянного тока при изменении магнитного потока.
- •6. Динамические свойства одномассовой разомкнутой системы электропривода с линейной механической характеристикой.
- •7 Динамические свойства двухмассовой разомкнутой системы электропривода с
- •8. К.П.Д. И коэффициент мощности регулируемого электропривода.
- •Если учесть (6.147), (6.148), (6.150), (6.151) и (6.158), то
- •Потери энергии за время переходного процесса
- •Подставив (6.168) в (6.167), получим
- •11 Нагрев и охлаждение электродвигателей.
- •Аналогично имеем для уравнения (7.11) тепловой модели , (7.16)
- •Аналогично можно записать дифференциальное уравнение для нагрева статора
- •12 Номинальные режимы работы электродвигателей.
- •13 Нагрузочные диаграммы механизма и электропривода. Выбор мощности эд по нагрузочным диаграммам
- •Двигатель по нагреву проходит, если выполняется условие
- •14 Выбор мощности электродвигателей для продолжительного режима работы с переменной нагрузкой методом средних потерь.
- •Для номинального режима можно записать аналогичное равенство
- •15 Выбор мощности электродвигателей для кратковременного режима работы
- •16 Выбор мощности электродвигателей для повторно-кратковременного режима работы
- •17 Выбор мощности электродвигателей для продолжительного режима работы с переменной нагрузкой (режимы s6 – s8).
- •18 Выбор мощности электродвигателей для продолжительного режима работы с переменной нагрузкой методом средних потерь.
- •Для номинального режима можно записать аналогичное равенство
- •19 Выбор мощности электродвигателей для продолжительного режима работы с переменной нагрузкой методом эквивалентного тока
- •При переходе к пределам в (7.118) получаем
- •Продифференцировав (7.122), получим
- •20 Выбор мощности электродвигателей для продолжительного режима работы с переменной нагрузкой методом эквивалентного момента.
- •21 Определение допустимого числа включений асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором.
- •22 Система “регулятор напряжения – асинхронный
- •Обозначим
- •Представляя (8.52) в виде
- •23. Реостатное регулирование скорости
- •На основании приведенной на рис.8.9 схемы системы ирс – ад имеем
- •Подставляя (8.78) в (8.77), а затем в (8.75), получим
- •Обозначим
- •Для трехфазной мостовой схемы выпрямления
- •Представляя пропорцию (8.100) в виде
- •Поскольку
- •Подставляя (8.149) в (8.151) , находим
- •Критический (максимальный ) электромагнитный момент :
- •26 Скалярное частотно-токовое управление ад
- •27 Прямое векторное управление.
- •28 Косвенное векторное управление ад.
- •29. Регулирование скорости ад в каскадных схемах.
- •30. Тормозные режимы работы асинхронного двигателя.
- •31. Резистивное и рекуперативное торможение частотно управляемых электроприводов
- •34.Регулирование скорости асинхронных двигателей в каскадных схемах
- •33 Регулирование скорости электродвигателей постоянного тока изменением подводимого напряжения.
- •34. Регулирование скорости электродвигателей постоянного тока изменением магнитного потока.
- •35 Тормозные режимы работы дпт нв
- •36 Регулирование положения в электроприводе
27 Прямое векторное управление.
Векторное управление – это частотное управление, где в качестве управляющих воздействий используются пространственные векторы электромагнитных величин. При использовании векторного управления возможно независимо изменять магнитный поток и электромагнитный момент двигателя с помощью составляющих вектора тока статора. Из теории обобщенной электрической машины электромагнитный момент машины определяется векторным произведением векторов:
(8.240)
где
,
– коэффициенты магнитной связи ротора
и статора,
σ – коэффициент рассеяния,
L12 – наибольшее значение взаимной индуктивности между статором и ротором,
L2 – полная индуктивность ротора,
Рп – число пар полюсов.
Возможны шесть видов векторного управления, к которым можно еще добавить два
(8.241)
где ψ12 – потокосцепление взаимоиндукции между статором и ротором.
Из
всего разнообразия возможных способов
векторного управления выбирают такие,
которые проще реализовать, в первую
очередь, с точки зрения измеряемых
величин. Кроме того, следует помнить,
что электромагнитный момент достигает
максимума при сдвиге векторов, создающих
момент, на 90 электрических градусов. Из
векторной диаграммы АД следует, что в
установившемся режиме векторы
,
формирующие электромагнитный момент
двигателя, перпендикулярны. Следовательно,
эти векторы можно взять в качестве
управляющих векторов. Но здесь имеется
одно неудобство: практически неизмеряемая
величина тока
.
Поэтому векторное управление осуществляется
несколько по-другому, с определением
вектора
через составляющие вектора тока статора
,
используя векторное выражение
электромагнитного момента
(8.242)
Существующую
ортогональность векторов
и
в установившемся режиме следует
поддерживать и в переходном процессе.
Векторы
,
,
,
вращаются с синхронной электрической
угловой скоростью ω1.
Поэтому оси х-у синхронно вращающейся
системы координат можно привязать к
любому из этих векторов. Но, как было
объяснено, целесообразно ось х направить
вдоль вектора
потокосцепления ротора, тогда ось у
пойдет вдоль вектора
приведенного тока ротора (рис. 8.36).
Из рис. 8.36 видно,
что при таком расположении координат
х-у
и
,
т.е. электромагнитный момент определяется
произведением
и, если эти величины будут постоянными,
то постоянным будет и электромагнитный
момент
(8.243)
Составляющая
вектора тока статора
направлена вдоль оси Х, т.е. вдоль вектора
потокосцепления
и является намагничивающей составляющей
для потока ротора.
Первая
задача векторного управления
состоит в том, чтобы в переходном
процессе, когда изменяется частота, с
помощью системы управления поддерживать
показанное на рис. 8.36 расположение
векторов, чтобы
.
Вектор
– это физическая величина, где изменение
одной из его составляющих приводит к
изменению второй. А чтобы иметь возможность
независимо регулировать потокосцепление
ротора
и электромагнитный момент М, необходимо
исключить взаимную зависимость
составляющих i1x
и i1y
вектора тока статора
,
вводя компенсирующие сигналы. В этом
заключается вторая
задача векторного управления.
Компенсирующие сигналы можно определить
из анализа математической модели
эквивалентного двухфазного АД в осях
х-у:
(8.244)
где
(8.245)
Lm – наибольшая взаимная индуктивность между фазами статора и ротора АД,
L12 – наибольшая взаимная индуктивность трехфазной обмотки,
L1σ, L2σ – индуктивности рассеяния фаз статора и ротора.
При ориентации оси Х вдоль вектора потокосцепления ротора имеем:
(8.246)
Подставив (8.246) в (8.245), получим
(8.247)
откуда находим
(8.248)
где
σ – коэффициент рассеяния.
Подставляем (8.248) в уравнения электрического равновесия статора системы (8.244):
(8.249)
Так как потокосцепление ротора поддерживается на заданном уровне, то можно принять
.
В результате уравнения (8.249) преобразуются к виду:
(8.250)
где
(8.251)
(8.252)
,
– ЭДС вращения по осям х и у,
,
– постоянные времени.
Из
(8.250) следует, что для задания независимых
величин
и
необходимо компенсировать ЭДС вращения
и
,
вводя компенсирующие напряжения
(8.253)
После этого получаем "развязные" составляющие напряжения управления
(8.254)
уравнение электромагнитного момента
(2.255)
и потокосцепления ротора
(2.256)
которые можно независимо регулировать.
Необходимая амплитуда первой гармоники выходного напряжения преобразователя частоты определяется по выражению
