15.Расчет по несущей способности центрально сжатых элементов каменных зданий с сетчатым армированием.

Расчет элементов с сетчатым армированием при центральном сжатии выполняется по формуле , где  – расчетное сопротивление армированной кладки при центральном сжатии, –площадь сечения стержней сеток;  – размер квадратной ячейки сетки; – шаг сеток по высоте. Как видно из формулы, величина  складывается из прочности неармированной кладкии второго члена, учитывающего влияние поперечного армирования. Величина добавочной прочности устанавливается на основании следующего. Поперечное армирование примерно в 2 раза эффективнее продольного. Так, если продольная арматура увеличивает прочность кладки на величину то поперечная – на что на единицу площади составляет враз меньше: – коэффициент продольного изгиба. Определяется в зависимости от гибкости элемента и упругой характеристики армированной кладки где  – упругая характеристика неармированной кладки;– временное сопротивление кладки, ; – коэффициент запаса для кладки из кирпича и камней всех видов (кроме камней из ячеистых бетонов),;– расчетное сопротивление кладки сжатию; – временное сопротивление сжатию армированной кладки, .При определении величин расчетного и нормативного сопротивлений арматуры вводятся коэффициенты условий работы по [1, табл. 13].

16.Расчет по несущей способности внецентренно сжатых элементов каменных зданий с сетчатым армированием.

Расчет внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием при малых эксцентриситетах, не выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольного сечения е₀£0,17h),следует производить по формуле N £ m_g j₁ R_skb A_c w,или для прямоугольного сечения N £ m_g j₁ R_skb A (1 - 2е₀ / h) w,гдеR_skb £ 2R- расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии, определяемое при марке раствора 50 и выше по формуле R_skb = R + 2 m R_s (1 - 2e₀ / h) / 100, а при марке раствора менее 25 (при проверке прочности кладки в процессе ее возведения) по формуле R_skb = R + 2 m R_s (1 - 2e₀ / h) / 100 × (R₁/R₂₅),гдеR₁– расчетное сопротивление сжатию неармированной кладки в рассматриваемый срок твердения раствора; R₂₅– расчетное сопротивление кладки при марке раствора 25. При эксцентриситетах, выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольных сеченийе₀>0,17h), а также приl_h>15 илиl_i>53 применять сетчатое армирование не следует. Процент армирования кладки сетчатой а рматурой при внецентренном сжатии не должен превышать определяемого по формуле. Процент армирования кладки сетчатой арматурой при внецентренном сжатии не должен превышать определяемого по формулеm= 50R/ [R_s(1-2e₀/y)]³0,1 %

17.Элементы каменных зданий с продольным армированием. Материалы, область применения, назначение, конструктивные особенности, характер разрушения.

Материалы и конструирование элементов Продольное армирование в каменных конструкциях применяют: - во внецентренно сжатых элементах с большими эксцентриситетами, выходящими за пределы ядра сечения, где армирование поперечными сетками неэффективно; - в центрально и внецентренно сжатых с небольшими эксцентриситетами элементах с гибкостью λ_h>15 или λ_i>53, когда не эффективно армирование поперечными сетками; - в сжатых элементах при воздействии вибрационных или сейсмических нагрузок; - в изгибаемых элементах (перемычках, стенках и т.п.). Продольное армирование каменных конструкций: - повышает прочность кладки; - увеличивает сопротивляемость кладки растягивающим усилиям при внецентренном сжатии и изгибе; - придает большую устойчивость конструкции; - увеличивает сопротивляемость вибрационным и сейсмическим воздействиям; - обеспечивает монолитность всего сооружения в целом. Продольное армирование применяется в отдельных конструктивных элементах: столбах, стенах, перемычках, рандбалках, подпорных стенах и т.п. Для продольного армирования каменных элементов применяются арматурные стали классов A240, A300, хомуты – из стали классов A240, B500. Арматурные каркасы продольно армированной кладки обычно делают вязаными, так как в них приходится при возведении кладки передвигать хомуты. Кирпич для кладки может быть сплошной или пустотелой. Штукатурный или кладочный раствор, обволакивающий арматуру, должен быть марки не ниже 25, а во влажных условиях, а также в открытых и подземных конструкциях – не ниже 50. Защитный слой раствора продольной арматуры должен быть в сухих условиях не менее: в столбах и балках – 20 мм, в стенах – 10 мм; в тех же элементах, находящихся на открытом воздухе – соответственно 25 и 15 мм; в элементах, находящихся во влажных помещениях, в также в резервуарах и фундаментах и т.п. – 30 и 20 мм. Для хомутов толщина защитного слоя должна быть не менее 10 мм. Толщина швов, в которых размещаются арматурные стержни, должна превышать диаметр стержней не менее чем на 4 мм. Характер разрушения столбов с продольной арматурой напоминает разрушение неармированной кладки, но отличается тем, что при разрушении не происходит расслоение кладки на столбики, так как этому препятствуют хомуты. При расчете центрально и внецентренно сжатых элементов учитывается неполное использование прочности кладки при сжатии, работающей совместно с арматурой, введением коэффициента условий работы кладки 0,85, на который умножается расчетное сопротивление кладки, а также неполное использование работы сжатой продольной арматуры. В изгибаемых каменных элементах применение сжатой арматуры, учитываемой в расчете, допускается только в исключительных случаях, например, при ограниченной высоте сечения, при действии знакопеременных моментов и т.п. В элементах с продольной арматурой, расположенной снаружи кладки, площадь сечения защитных (растворных) слоев в расчете не учитывается. Модуль деформации кладки с продольной арматурой вычисляется по тем же формулам, что и для кладки, армированной сетками. Упругая характеристика кладки α с продольным армированием принимается для неармированной кладки. Расчет на прочность армированных столбов при осевом и внецентренном сжатии производится по стадии разрушения по аналогии с железобетонными элементами с учетом некоторых особенностей, отмеченных выше.