9.2. Расчет II кипятильного пучка

№

Наименование

Ед.

изм.

Формула

Расчет

_11кп”=200

_11кп”=400

1

Температура дымовых газов на входе в IIКП

С

из расчета 1 кипятильного пучка

466

466

2

Энтальпия дымовых газов на выходе из топки I_Iкп”

Ккал/кг

По I -  диаграмме

1545

1545

3

Энтальпия дым. газов на входе в IIКП I_11кп”

Ккал/кг

По I -  диаграмме

670

1445

4

Кол-во теплоты отданное дымовыми газами

Ккал/кг

Q_Б =(I_Т”-I_11кп”+_{I I КП} I⁰_ХВ)

Q_Б1=0,97(1545-670+0,1∙63,58)= 854,92

Q_Б2 =0,97(1545-1445+0,1∙63,58)= 103,17

854,92

103,17

5

Температур-ный напор

С

t_СР=(t_Б-t_М)/ln(t_Б/t_М)

t_Б=466-194,13=271,87

t_М1=200-194,13=5,87

t_М2=400-94,13=205,87

t_СР1=(271,87-5,87)/ln(271,87/5,87) =69,35

t_СР1=(271,87-205,87)/ln(271,87/205,87)=225,49

69,35

225,49

6

Средняя температура дымовых газов

С

_1кп^СР=(_1кп”+_11кп” )/2

_11КП^СР=(466+200)/2=333

_11КП^СР =(466+400 )/2=433

333

433

7

Средний объем дымовых газов в кипятильных пучках

V_КП^СР

м³

(V_1кп^ + V_I1КП^) / 2

V_11КП^СР =(10,00699+ 10,68099)/ 2 =10,34

10,34

10,34

8

Определение площади живого сечения для прохода продуктов сгорания при поперечном смывании гладких труб

м²

F = a ∙b – n ∙l ∙d

где

а–ширина живого сечения кипятильных пучков;

в - высота живого сечения кипятильных пучков;

n – количество труб в кипятильном пучке;

l – длина кипятильных труб;

d–диаметр кипятиль-ных труб

F₁= 0,851 ( из 1КП)

F₂=0,78∙1,7-0,051∙9∙1,7=0,545

F₃=0,798∙1,75-0,051∙6∙0,98=0,435

F_ср1=3/[(1/0,851)+(1/0,545)+(1/0,435)]=0,57

0,57

0,57

9

Средняя скорость дымовых газов

м/с

_СР=В_РV_СР¹¹(_11кп^СР + +273 )/ 3600F_СР273

_СР1=736,76810,34∙(333 + 273 )/3600∙0,57∙ 273=8,24

_СР2=736,76810,34∙(433 + 273 )/3600∙0,57∙ 273=9,5

8,24

9,5

10

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

Ккал/

/м²чС

_К = _НС_ZС_SС_Ф

₁ = s₁/d; ₂ = s₂/d

[1, номограмма 12]

₁=1,76; ₂ = 2,16

_К¹=51,210,991,01=51,19

_К²=56,810,990,98=55,12

51,19

55,12

11

Определение температуры стенки трубы

С

t_з = t_НАС + 60

t_СТ = 194+ 60 = 254

254

254

10

Определение эффективной толщины излучающего слоя газового потока

м

S = 0.9d [(4/) ∙(S₁S₂/d²) -1]

S=0,90,051 [(4/) (0,090,11/0,051²)-1] = 0,177

0,177

0,177

11

Средняя объемная доля трехатомных газов в КП

r_П^СР= (r _1кп”+r _I1кп”)/2

r_П^СР=(0,1764+0,1662)/2=0,1713

0,1713

0,1713

12

Среднее парциальное давление газов

Р_П^СР= S r_П^СР

Р_П^СР= 0,177 0,1713= 0,03

0,03

0,03

13

Средняя объемная доля водяных паров

r_H2O^СР=(r _1кп”+r _I1кп”)/2

r_H2O^СР=(0,0506+0,04831)/ /2 = 0,049

0,05115

0,05115

14

Определение коэффициента ослабления лучей для

3ат. газов Кг

[1, номограмма 3]

4

3,6

15

Сила поглощения газового потока Kрs

Kрs

Kрs₁=40,03=0,12

Kрs₂=3,60,03=0,108

0,12

0,108

16

Степень черноты факела а

а= 1-е^-kps

0,11

0,102

19

Определение коэффициент теплопередачи лучистой

Ккал/

/м²чС

[1, номогр.19]

л = _н ∙ а

_Л¹=220,11=4,4

_Л²=390,102=6,435

2,42

3,978

20

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке для конвектив-ного пучка

Ккал/

/м²чС

 =  ( _К + _Л )

=0,95 [1,п.7-51]

¹=0,95 (51,19+2,42)= 50,93

²=0,95 (55,12+3,978)= 56,14

50,93

56,14

21

Определение коэффициент теплопереда-чи

Ккал/

/м²чС

К=

 =0,65[1, т.7-1]

К¹ = 0,6550,93 = 33,1

К² = 0,6556,14 = 36,49

33,1

36,49

22

Количество теплоты, воспринятое конвективной поверхнос-тью нагрева на процесс парообразо-вания

Ккал/кг

Q_Т=КНt_СР/В_Р

Н=Нк∙Z_II/Zк

Н=149∙9/23=58,3

Q_Т1=33,158,369,35/ 736,768=181,15

Q_Т2=36,4958,3225,49/ 736,768=649,32

181,15

649,32