V Проверка принятого сечения (с учетом собственного веса балки и уточненного значения Ry). Уточняем значение максимального изгибающего момента от действия нормативных нагрузок.

где		-	линейная плотность балки (масса одного погонного метра),
		-	ускорение свободного падения,
		-	переводной коэффициент (из Н в кН),
	n = 0,95	-	коэффициент надежности по назначению,
		-	нормативная погонная нагрузка, определенная без учета собственного веса балки.

Уточняем значение максимального изгибающего момента от действия расчетных нагрузок.

Уточняем значение максимальной поперечной силы от действия расчетных нагрузок.

где		-	линейная плотность балки (масса одного погонного метра),
		-	ускорение свободного падения,
		-	переводной коэффициент (из Н в кН),
	n = 0,95	-	коэффициент надежности по назначению,
	f = 1,05	-	коэффициент надежности по материалу (для стали),
		-	расчетная погонная нагрузка, определенная без учета собственного веса балки.

Уточняем значение расчетного сопротивления стали (по марке стали и толщине полки принятого двутавра).

Зная марку стали (С245) и толщину полки (t_п.fact = 1,23 см), определяем по табл. 51* СНиП II-23-81*, значение расчетного сопротивления стали R_y = 240 МПа = 24 кН/см². Данное значение выбиралось для фасонного проката (т.к. двутавр прокатной) и для толщины, лежащей в пределах от 2 до 20 мм (т.к. t_п.fact = 12,3 мм). В случае, если толщина полки оказалась больше 20 мм (что бывает крайне редко), для дальнейших расчетов мы приняли бы R_y = 230 МПа = 23 кН/см².

Выполняем проверки принятого сечения по I группе предельных состояний.

Проверка на прочность (в точках, где развиваются максимальные нормальные напряжения)

В нашем случае нормальные напряжения будут иметь максимальные значения в точках А и А’, т.е. в зоне действия максимального изгибающего момента (середина пролета, крайние волокна нижнего и верхнего пояса балки), причем в точке А’ будут возникать максимальные растягивающие, а в точке А – максимальные сжимающие напряжения.

Проверку будем проводить по формуле 28 СНиП II-23-81*, предварительно задавшись коэффициентом условий работы _с = 1 (примечание 4, табл. 6*, СНиП II-23-81*):

Условие выполняется. Прочность балки обеспечена.

Проверка на прочность (в точках, где развиваются максимальные касательные напряжения)

В данном случае касательные напряжения будут иметь максимальные значения в точках В и В’, т.е. в зоне действия максимальной поперечной силы (опорные участки балки).

Проверку будем проводить по формуле 29 СНиП II-23-81*, предварительно задавшись коэффициентом условий работы _с = 1 (примечание 4, табл. 6*, СНиП II-23-81*):

;

Условие выполняется. Прочность балки обеспечена.

Проверка стенки на местные напряжения

(в местах приложения локальной нагрузки, а также в опорных сечениях)

Нагрузка от перекрытия передается на балку равномерно по всей ее длине, сосредото­ченные силы (локальные нагрузки) отсутствуют. Опорные сечения балки укреплены ребра­ми, следовательно, необходимости в проверке на местные напряжения нет.

Проверка балки на общую устойчивость

Нагрузка на балку передается через сплошной жесткий настил (монолитная плита перекрытия), непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный, а значит, в соответствии с п.5.16*, СНиП II-23-81*, необходимость в проверке общей устойчивости балки отсутствует.

Выполняем проверку принятого сечения по II группе предельных состояний.

Проверка жесткости балки.

Условие выполняется. Жесткость балки обеспечена.

Вывод.

Все проверки выполняются, прочность и жесткость принятой балки достаточны для обеспечения ее нормальной работы под действующими нагрузками. Окончательно принимаем 36/ГОСТ 8239-89.