7.7. Спрощений розрахунок пневматичної системи керування

7.7.1. Обсяг ресивера муфти і гальма

Обсяг ресивера муфти і гальма вибирається за умовою

, см³, (7.72)

де k_v – коефіцієнт, що залежить від припустимого падіння тиску Δp_p (табл.7.25);

V_м, V_т – відповідно, повний обсяг циліндра муфти і гальма, рівні сумі шкідливого об’єму (V_мо чи V_то) и приросту його при вмиканні чи вимиканні (V_1м чи V_1т), см³.

Приріст об’ємів знаходяться по формулам:

• приріст об’єму муфти

;

• приріст об’єму гальма

.

Таблиця 7.25

Залежність коефіцієнта kv від числа ходів і тиску повітря

nн, ходів в хвилину	Δpp/ pp, %	kv при pp, МПа
		0,4	0,5	0,6
< 20	20	6,2	7,7	8,9
20 – 80	15	9,2	11,1	12,8
> 80	10	14,9	17,8	20,7

7.7.2. Розрахунок прохідних перетинів

Площа ефективного перетину ланки наповнення ресивера вибирається з умови відновлення вихідного тиску до наступного ходу преса

, см². (7.73)

Діаметр умовного проходу трубопроводу ресивера визначається по табл. 7.26.

Таблиця 7.26

Залежність умовного проходу від перетину ланцюга наповнення

ξнрfнр, см2	до 0,25	0,26…0,46	0,47…0,73	0,74…1,21	більше 1,21
Dу, мм	15	20	25	32	40

Ефективний перетин ланки наповнення пневматичного циліндра муфти визначається по більшому зі значень, отриманих при наступних умовах:

• повного вмикання муфти до початку технологічної операції

, см²; (7.74)

• зменшення втрат на тертя в період вмикання муфти

, см²; (7.75)

де J₂- момент інерції ведених частин приводу, які розганяються муфтою.

Значення кута повороту головного валу φ_м, що відповідає включенню муфти і конструктивного коефіцієнта α_f приведені в табл. 7.27.

Таблиця 7.27

Значення кута φм і коефіцієнта αf

Тип преса	nм, об/хв	φм, град	αf
Преси одно кривошипні для листового и холодного об’ємного штампування	До 180	40	1,5…2
	Більше 180	20	2,5
Преси двох і чотирьох кривошипні простої и подвійної дії	До 200	40…50	0,3…0,4
	200…400	30…40	2,9
	Більше 400	15…20	4,9
КГШП, ГКМ, ножиці	До 120	50…60	0,8
	120…300	20…30	2,5…3
	Більше 300	10…15	3

Примітка: Менші значення кута φ_м приймаються для муфт із R_ср > 400 мм, більші – для муфт із R_ср < 250 мм. Менші значення коефіцієнта α_f приймаються для пресів зусиллям понад 6 МН, біль­ші – для пресів зусиллям до 2 МН.

Ефективний перетин ланки спорожнювання циліндра муфти визначається по формулі

, см²; (7.76)

Якщо в результаті розрахунку системи керування муфти виявляється що , то необхідно приймати .

Ефективний перетин ланки наповнення пневматичного циліндра гальма визначається з умови забезпечення необхідного попереджання відключення гальма перед вмиканням муфти

, см². (7.77)

де V_тo – шкідливий обсяг циліндра гальма, см³;

p_cт, p_см – відповідно тиск повітря, необхідний для подолання сил затягування пружин гальма і муфти, приймається по відповідних таблицях як для проектувального розрахунку, або визначаються по формулах

; ;

Розрахункові зусилля затягування пружин муфти P_з.м і гальма P_з.т визначаються по формулах (7.24) і (7.35).

Ефективний перетин ланки спорожнювання циліндра гальма знаходиться з умови оптимального часу вмикання гальма

, см². (7.78)

Коефіцієнт α_fт вибирається по таблиці 7.28.

Таблиця 7.28