2. Расчет вала по номинальному крутящему моменту и связанному с ним изгибу.
δ(1y)=18
δ(1у)=21
δ(111y)=18
δ(3)=74
T11y=27
T2=19
2.3 выбор опасных сечений
По наибольшим значениям эквивалентного напряжением опасным выбирается сечение 3.
По галтели конца вала на длину 175
2.4точняем напряжение в опасных сечениях в сечении 3
М3 = М1 – (М2-М1)=1371134
Моменты сопротивления изгибу Wx1y =12267
Момент сопротивления по кручению Wp1y =24531
u2=14
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6 |
|
Расчеты пределов выносливости в выбранных опасных сечениях |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
Расчетное сечение №, рис. 4 |
|
3 |
||||||
σ-1 , Мпа (1), таб.4.3 |
|
380 |
||||||
τ-1 , Мпа |
|
|
|
230 |
|
|
||
К1 = 1 – 0,2 lg(d / 7,5) |
|
0,835 |
||||||
Вид концентрации напряжений |
галтель |
|||||||
напряжений |
|
|
R=2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кσ |
|
|
|
2,01 |
|
|
|
|
Кτ |
|
|
|
1,65 |
|
|
|
|
Кdσ (1), таб. П10 |
|
0,84 0,78 |
|
|
|
|||
Кdτ |
|
|
|
|
||||
σв Мпа (1), таб.4.3 |
|
900 |
||||||
Rz рис. 3 |
|
|
20 |
|||||
КFσ = 1 – 0,22 (lg(σв / 20) – 1) lgRz |
0,813 |
|
|
|||||
КFτ = 0,575 КFσ + 0,426 |
|
0,893 1 |
|
|||||
КV |
|
|
|
|||||
КН=(Кσ/ Кdσ +1/ КFσ-1)(1/KV) |
2,62 |
|||||||
КK=(Кτ/ Кdτ +1/КFτ - 1)(1/KV) |
2,235 |
|
||||||
σ-1Д = σ-1 К1 / КН , МПа |
|
120 |
|
|||||
τ-1Д = τ-1 К1 / КK , МПа |
|
86 |
|
|||||
Из сопоставления параметров по столбцам таб. 6 основной вклад в снижение
пределов выносливости детали вносят коэффициенты концентрации напряжений.
Наименьшие пределы выносливости получены в сечениях 111у и 4, в местах посадки
на вал подшипника и зубчатого колеса, дающие наибольшие коэффициенты
концентрации напряжений.