Я.3 Расчеты энергетических показателей здания

Я.3.1 Расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период Q(y)_h, МДж, определяется по формуле (Г.2) СНиП 23-02

y

Q = [Q - (Q + Q ) v x кси] бетаh, (Я.3.1)

h h int s

где Q - общие теплопотери здания через наружные ограждающие

h конструкции, МДж, определяемые по Я.3.2;

Q - бытовые теплопоступления в течение отопительного периода,

int МДж, определяемые по Я.3.3;

Q - теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации

s в течение отопительного периода, МДж, определяемые по

Я.3.4;

v - коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой

инерции ограждающих конструкций, для рассматриваемого

здания v = 0,8;

дзета - коэффициент эффективности авторегулирования подачи теплоты

в системах отопления, в корпусе применена двухтрубная

система отопления с термостатическими кранами на

отопительных приборах, дзета = 0,95;

бета - коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление

h системы отопления, связанного с дискретностью номинального

теплового потока номенклатурного ряда отопительных

приборов, их дополнительными теплопотерями через

зарадиаторные участки ограждений, повышенной температурой

воздуха в угловых помещениях, теплопотерями трубопроводов,

проходящих через неотапливаемые помещения, для зданий с

отапливаемыми подвалами бета_h = 1,07.

Я.3.2 Общие теплопотери здания за отопительный период определяют по формуле (Г.3) СНиП 23-02

sum

Q = 0,0864 k x D x А = 0,0864 x 2,813 x 5359 x 14285 = 18605762 МДж.

h m d e

Я.3.3 Бытовые теплопоступления в течение отопительного периода определяют по формуле (Г.10) СНиП 23-02

Q = 0,0864 q x z x A , (Я.3.2)

int int ht l

где А - для общественных зданий - расчетная площадь, определяемая как

l сумма площадей всех помещений, за исключением коридоров,

переходов, лестничных клеток, лифтовых шахт внутренних

открытых лестниц и пандусов; в рассматриваемом здании площадь

коридоров, лестничных клеток, лифтовых шахт составляет 3316

м2. Тогда А_l = 15241 - 3316 = 11925 м2;

q - величина бытовых тепловыделений на 1 м2 площади общественного

int здания, устанавливаемых по расчетному числу людей (90

Вт/чел), находящихся в здании, освещения, медицинского и

другого технологического оборудования, в том числе

компьютеров (по установочной мощности) с учетом рабочих часов

в неделю. Тепловыделения в течение недели:

от людей, находящихся в корпусе

Q = 90(100 x 168 + 400 x 40 + 1200 x 8)/168 = 22714 Вт = 22,7 кВт;

1

от искусственного освещения (с коэффициентом использования 0,4) Q_2 = 149,4 кВт;

от медицинского и другого технологического оборудования; от компьютеров 897 кВт, коэффициент использования которых по времени в течение недели 0,35, тогда Q_3 = 0,35 х 897 = 314 кВт.

Итого q_int = (Q_1 + Q_2 + Q_3)/A_l = (22,7 + 149,4 + 314) -10(3)/ 11925 = 40,8 Вт/м2;

z_ht - то же, что в формуле (1), z_ht = 231 сут;

Тогда

Q = 0,0864 x 40,8 x 231 x 11925 = 9710560 МДж.

int

Я.3.4. Теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода для четырех фасадов здания, ориентированных по четырем направлениям, определяются по формуле (Г. 11) СНиП 23-02

Q = тау x k (A I + A I + A I + A I ) + тау x k x A x I , (Я.3.3)

s F F F1 1 F2 2 F3 3 F4 4 scy scy scy hor

где тау , тау - коэффициенты, учитывающие затенение светового

F scy проема соответственно окон и остекления купола

непрозрачными элементами, для заполнения

стеклопакетами в одинарных алюминиевых

переплетах тау_F = тау_scy = 0,85;

k , k - коэффициенты относительного пропускания

F scy солнечной радиации для светопропускающих

заполнений соответственно окон и купола: для

двухкамерных стеклопакетов окон k_F= 0,76; для

однокамерных стеклопакетов с внутренним стеклом

с селективным покрытием k_scy = 0,51;

A , А , А , A - площади светопроемов фасадов здания,

F1 F2 F3 F4 ориентированных по четырем направлениям, А_F1 =

174 м2; А_F2 = 613 м2; А_F3 = 155 м2; A_F4 =

482 м2;

A - площадь светопроемов купола, A_scy = 288 м2;

scy

I , I , I , I - средняя за отопительный период величина

1 2 3 4 солнечной радиации на вертикальные поверхности

при действительных условиях облачности,

ориентированная по четырем фасадам здания, для

условий Москвы I_1 = 43 МДж/м2; I_2 = 835

МДж/м2, I_3 = 1984 МДж/м2; I_4 = 835 МДж/м2;

I - средняя за отопительный период величина

hor солнечной радиации на горизонтальную

поверхность при действительных условиях

облачности, для Москвы I_hor = 1039 МДж/м2;

Q = 0,85 x 0,76 x (43 x 174 + 835 x 613 + 1984 x 155 + 835 x

s

x 482) + 0,85 x 0,51 x 1039 x 288 = 923862 МДж.

Зная значения составляющих теплопотерь и теплопоступлений в здание, определим Q(y)_h по формуле (Я.3.1). Расход тепловой энергии за отопительный период равен

y

Q = [18605762 - (9710560 + 923862) x 0,8 х 0,95] x 1,07 = 11260254 МДж.

h

Я.3.5 Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период q(des)_h, кДж/(м3 x °C x сут), определяется по формуле (Г.1) СНиП 23-02

des 3 y 3

q = 10 Q /(V /D ) = 10 x 11260254/(72395 х 5359) = 29 кДж/(м3 x °С x сут).

h h h d

Для пятиэтажного лечебного учреждения нормируемое значение согласно таблице 9 СНиП 23-02 равно

req

q = 31 кДж/(м3 x °С x сут).

h

Следовательно, требования СНиП 23-02 выполняются.

Я.3.6 Исходные данные, объемно-планировочные, теплотехнические и энергетические показатели здания заносятся в энергетический паспорт здания, форма которого приведена в приложении Д СНиП 23-02.