- •Расчетно-пояснительная записка дипломного проекта
- •Р еферат
- •Введение
- •1 Обоснование необходимости строительства электростанции
- •2 Разработка вариантов схем выдачи энергии и выбор основного электротехнического оборудования
- •2.1 Выбор единичной мощности агрегатов
- •2.2 Определение числа присоединений
- •2.3 Разработка главной схемы электрических соединений
- •2.4 Технико-экономическое сравнение вариантов
- •3 Выбор основного тепломеханического оборудования кэс и расчет тепловой схемы
- •3.1 Расчет принципиальной тепловой схемы
- •3.1.1 Исходные данные для расчета
- •3.1.2 Построение процесса в I(s) диаграмме
- •3.1.7 Контроль материального баланса пара и воды
- •3.1.8 Определение расходов пара и воды
- •3.1.9 Энергетический баланс турбоустановки
- •3.2 Выбор парового котла
- •3.3 Выбор вспомогательного оборудования
- •3.3.1 Выбор питательных насосов
- •3.3.2 Выбор бустерного насоса
- •3.3.3 Выбор конденсатных насосов
- •3.3.4 Выбор дренажных насосов
- •3.3.5 Выбор конденсатора
- •3.3.6 Выбор оборудования системы регенеративного подогрева
- •3.3.7 Выбор деаэратора питательной воды
- •3.4 Выбор вспомогательного оборудования для котлоагрегата
- •3.4.1 Выбор дутьевых вентиляторов
- •3.4.2 Выбор дымососов
- •4 Разработка схемы питания собственных нужд
- •5 Расчет токов короткого замыкания
- •6 Выбор аппаратов, измерительных трансформаторов и контрольно измерительных
- •6.1 Выбор коммутационных аппаратов
- •6.2 Выбор измерительных приборов
- •6.3 Выбор измерительных трансформаторов тока
- •6.4 Выбор измерительных трансформаторов напряжения
- •7 Выбор токоведущих частей
- •7.1 Выбор сборных шин 330 кВ
- •7.2 Выбор токоведущих частей от распределительного
- •7.3 Выбор сборных шин 110 кВ
- •7.4 Выбор токоведущих частей от распределительного
- •7.5 Выбор токопроводов для блоков
- •7.6 Токоведущие части от тсн к распределительному
- •7.7 Токоведущие части от ртсн1 и ртсн2
- •8 Выбор компоновки и конструкций распределительных устройств
- •8.1 Конструкции распределительного устройства 110 кВ
- •8.2 Конструкции распределительного устройства 330 кВ
- •9 Выбор устройств рза станции и расчет уставок защит блока
- •9.1 Защиты блока генератор – трансформатор,
- •9.2 Выбор релейных защит шин
- •9.3 Расчет уставок защит блока
- •9.3.1 Продольная дифференциальная защита генератора
- •9.3.2 Продольная дифференциальная защита трансформатора
- •9.3.3 Продольная дифференциальная защита блока
- •9.3.4 Токовая защита нулевой последовательности
- •9.3.5 Токовая защита обратной последовательности с независимой
- •9.3.6 Защита от перегрузки статора генератора
- •9.3.7 Защита от понижения частоты и защита от повышения
- •9.3.8 Защита от замыканий на землю в обмотке статора
- •9.3.9 Защита от повышения напряжения
- •9.3.10 Защита обратной мощности
- •9.3.11 Защита от асинхронного режима при потере возбуждения
- •9.3.12 Защита от замыкания на землю в обмотке ротора
- •9.3.13 Защита от замыканий внутри бака трансформатора
- •9.3.14 Дистанционная защита
- •10 Оперативный ток на кэс. Выбор аккумуляторных батарей
- •10.1 Оперативный ток на кэс
- •10.2 Расчет аккумуляторной батареи
- •11 Охрана труда и охрана окружающей среды
- •11.1 Производственная санитария и техника безопасности
- •11.1.1 Меры безопасности при монтаже заземляющих устройств
- •11.2 Мероприятия по охране окружающей среды
- •11.3 Пожарная безопасность
- •11.3.1 Пожарная безопасность объектов станции
- •12 Расчет технико-экономических показателей кэс
- •Заключение
- •Список использованной литературы
- •Приложение а Выходные данные программы ткz
6 Выбор аппаратов, измерительных трансформаторов и контрольно измерительных
ПРИБОРОВ
6.1 Выбор коммутационных аппаратов
Выбор высоковольтных выключателей будем производить по важнейшим параметрам:
− по напряжению установки:
(6.1)
− по длительному току:
(6.2)
– проверка на симметричный ток отключения по условию:
(6.3)
– проверка отключения апериодической составляющей тока КЗ:
(6.4)
где
−
номинальное допускаемое содержание
апериодической составляющей в отключаемом
токе;
−
нормированное
значение содержания апериодической
составляющей в отключаемом токе, %.
При невыполнении последнего условия допускается проверять:
– по полному току КЗ:
(6.5)
− по включающей способности:
(6.6)
где
−
наибольший пик тока включения;
− по условию электродинамической стойкости:
(6.7)
где
−
предельный ток электродинамической
стойкости;
−
действующее
значение периодической составляющей
предельного сквозного тока КЗ;
− по условию термической стойкости выключатель проверяется по тепловому импульсу:
(6.8)
где
− ток термической стойкости, кА;
− длительность
протекания тока термической стойкости,
с.
Наибольший рабочий ток присоединения:
(6.9)
где
и
– номинальное напряжение и номинальная
мощность присоединения;
– коэффициент,
определяющий величину допустимых
длительных перегрузок, для генераторов
,
для трансформаторов, не работающих в
блоке с генератором,
.
Выбор разъединителей будем производить по:
− по напряжению установки:
− по длительному току:
− по условию электродинамической стойкости:
− по условию термической стойкости:
На ОРУ 330 кВ предварительно выбираем выключатель ВГТ-330-40/4000 У1 и разъединитель – РНДЗ–330/2000 У1.
Таблица 6.1 – Проверка выключателя на ОРУ 330 кВ (К1)
Параметры |
Выключатель ВГТ-330-40/4000 У1 |
||
Расчётные величины |
Каталожные величины |
Условия выбора (проверки) |
|
Номинальное U |
330 кВ |
330 кВ |
330 |
Номинальный ток |
|
|
|
Ток отключения: – симметричный |
|
|
|
– ассиметричный |
|
|
|
Ток динамической стойкости: – симметричый |
|
|
|
– ассиметричный |
|
|
|
Номинальный тепловой импульс |
|
|
|
Таблица 6.2 – Проверка разъединителя на ОРУ 330 кВ
Параметры |
РНДЗ–330/2000 У1 |
||
Расчётные величины |
Каталожные величины |
Условия выбора (проверки) |
|
Номинальное U |
330 кВ |
Uном = 330 кВ |
330 = 330 |
Номинальный ток |
|
|
|
Ток динамической стойкости |
|
|
|
Тепловой импульс |
|
|
|
По результатам проверки принимаем к установке на ОРУ 330 кВ выключатель ВГТ-330-40/4000 У1 и разъединитель – РНДЗ–330/2000 У1.
На ОРУ 110 кВ предварительно выбираем выключатель ВГТ-110-40/2000 У1 и разъединитель – РНДЗ-110/2000У1.
Таблица 6.3 – Выбор выключателей в ОРУ 110 кВ (К2)
Параметры |
Выключатель ВГТ-110-40/2000 У1 |
||
Расчётные величины |
Каталожные величины |
Условия выбора (проверки) |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
Номинальное U |
110 кВ |
Uном = 110 кВ |
110 = 110 |
Номинальный ток |
|
|
|
Ток отключения: – симметричный |
|
|
|
– ассиметричный |
|
|
|
Ток динамической стойкости: – симметричный |
|
|
|
– ассиметричный |
|
|
|
Продолжение таблицы 6.3 |
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
Номинальный тепловой импульс |
|
|
|
Таблица 6.4 – Выбор разъединителей в ОРУ 110 кВ
Параметры |
РНДЗ-110/2000У1 |
||
Расчётные величины |
Каталожные величины |
Условия выбора (проверки) |
|
Номинальное U |
110 кВ |
Uном = 110 кВ |
110 = 110 |
Номинальный ток |
|
|
|
Ток динамической стойкости |
|
|
|
Тепловой импульс |
|
|
|
По результатам проверки принимаем к установке на ОРУ 110 кВ выключатель ВГТ-110-40/2000 У1 и разъединитель – РНДЗ-110/2000У1.
При выборе генераторных выключателей и разъединителей в цепи 20 кВ следует учесть тот факт, что этот участок согласно [1] параграфу 3.10 входит в расчетную зону III. Поэтому цепь этой зоны следует рассчитывать по наибольшему току КЗ или от поврежденного генератора, или от всех остальных источников питания вместе взятых.
В нашем случае суммарные токи от всех источников больше тока от генератора.
Предварительно выбираем генераторный выключатель фирмы ABB – HEC3/4 и разъединитель – РВПЗ-20/12500 НУ3.
Таблица 6.5 – Выбор выключателей в цепи с генераторами (К3)
Параметры |
HEC3/4 |
||
Расчётные величины |
Каталожные величины |
Условия выбора (проверки) |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
Номинальное U |
20 кВ |
Uном = 24 кВ |
|
Номинальный ток |
|
|
|
Ток отключения: – симметричный |
|
|
|
– ассиметричный |
|
|
|
Продолжение таблицы 6.5 |
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
Ток динамической стойкости: – симметричный |
|
|
|
– ассиметричный |
|
|
|
Номинальный тепловой импульс |
|
|
|
Таблица 6.6 – Выбор разъединителей в цепи с генераторами
Параметры |
РВПЗ-20/12500 НУ3 |
||
Расчётные величины |
Каталожные величины |
Условия выбора (проверки) |
|
Номинальное U |
20 кВ |
Uном = 20 кВ |
20 = 20 |
Номинальный ток |
|
|
|
Ток динамической стойкости |
|
|
|
Тепловой импульс |
|
|
|
По результатам проверки принимаем к установке генераторный выключатель фирмы ABB – HEC3/4 и разъединитель – РВПЗ-20/12500 НУ3.
В качестве вводных выключателей КРУ СН 6 кВ применим вакуумные выключатели ВВ-БЭМН-10-1250/25 У3.
Максимальный ток продолжительного режима по формуле (6.9)
Проверка выключателей представлена в таблице 6.7.
Таблица 6.7 – Проверка вводных включателей КРУ СН 6 кВ (К4)
Расчётные данные |
Каталожные данные |
Выключатель ВВ-БЭМН-10-1250/25 У3 |
|
1 |
2 |
Номинальное напряжение установки
|
|
Продолжение таблицы 6.7
1 |
2 |
Максимальный ток продолжительного режима
|
|
Симметричный номинальный ток отключения (эффективное значение)
|
|
Асимметричный номинальный ток отключения
|
|
|
|
Симметричный номинальный ток динамической стойкости (эффективное значение)
|
|
Асимметричный номинальный ток динамической стойкости (максимальное значение)
|
|
Тепловой импульс короткого замыкания (термическая стойкость)
|
|
В качестве вводных выключателей резервного КРУ СН 6 кВ применим вакуумные выключатели ВВ-БЭМН-10-1250/25 У3.
Таблица 6.8 – Проверка вводных выключателей РТСН КРУ СН 6 кВ (К5)
Расчётные данные |
Каталожные данные |
Выключатель ВВ-БЭМН-10-1250/25 У3 |
|
1 |
2 |
Номинальное напряжение установки
|
|
Продолжение таблицы 6.8
Максимальный ток продолжительного режима А |
|
Симметричный номинальный ток отключения (эффективное значение)
|
|
Асимметричный номинальный ток отключения
|
|
|
|
Симметричный номинальный ток динамической стойкости (эффективное значение)
|
|
Асимметричный номинальный ток динамической стойкости (максимальное значение)
|
|
Тепловой импульс короткого замыкания (термическая стойкость)
|
|
По результатам проверки в качестве вводных выключателей КРУ СН 6 кВ и резервного КРУ СН 6 кВ принимаем к установке вакуумные выключатели ВВ-БЭМН-10-1250/25 У3.

А
в
0 момент времени
в
0 момент времени