УДК 6785/8:539.4

10.48.177. Состояние и тенденции развития пластмасс НосЫеiв+iiгiдв (цп5+Я1о(е. О о л л I п р Ь а ц в Н. Коп5-гц1еiегв, 1988, 19, № 3 72-79 (нем.) Определены перспективные направления развития и за-дачи в области разработки новых полимерных материалов с улучшенными эксплуатационными свойствами указаны возможные принципы создания полимеров с повышенной теплостойкостью при длительном воздействии т-ры. Рассмотрены особенности физико-механических свойств, преимущества и характерные примеры технического применения различных типов фторполимеров (ПТФЭ, сополимеров тетра-фторэтилена с гексафторпропиленом и с этиленом, поливинилденфторида), полисульфона и полиэфирсульфона, полифениленсульфида, полизфиркетона, сополимеров полизфирас поликарбонатом, полиимида и его разновидностей полиарилата, а также жидкокристаллических и электропроводящих полимеров. Значительное внимание уделено оценке уровня теплостойкости и допустимой т-ры длительной эксплуатации материалов. Ил, 16. Библ. 8. Е. 3. Протополова

УДК 678.5/.8:539.4:620.18

10.48.185. Ударопрочные сплавы полиамида. Структура и свойства модифицированных ПА б и ПА бб в сравнении с немодицированными полимерами. 5сЫадхЬе Polyamid-Le-gierungen. 5truktur ипд Eigenschaften чоп schlagzahmodifizier-нет РА 6 ипд РА 66 im Vergleich ги unтodifizierten Ноторо-1утегеп. L о h е Р., Arndt 1. «Kunststoffe», 1988, Т8, N° 1, 49-52, 17 (нем.; рез. англ., фр.) Полиамиды относятся к частично кристаллическим термопластам со степенью кристалличности от 35 до 45% и состоят из аморфных и кристаллических областей, различающихся структурой, плотностью, твердостью и жесткостью. В свежеотлитом состоянии ПА содержит 0,1 % влаги и является твердым и хрупким материалом. При кондиционировании во влажном воздухе или воде проникновение воды в аморфные области (в ПА Ь до 12%, в ПА 66 до 7,5%) увеличивает расстояние между молекулами и чувствительностью материала к концентрации напряжений и ударным нагрузкам, уменьшает модуль упругости и прочность при растяжении. Учитывая высокую стоимость кондиционирования ПА для стабилизации его свойств представляется более эффективным способ создания трех- и много-фазных систем включением в матрицу из ПА мелкодисперсных частиц размером от 0,1 до 100 мкм эластичного полимера с пониженной т-рой стеклования. Обычно в качестве вязких полимеров применяют ПЭ, обычный и моди-фицированный карбоксильными или кар6оксилатными группами. Процесс производят интенсивным перемешиванием расплава при т-ре 240-330° С в специальных двухшнековых экструдерах при высоких касательных напряжениях. В результате получают блокпривитой сополимер из ПА и-поли-%'1 олефина, ударная вязкость которого возрастает при уменьшении размеров частиц, а пластифицирующее влияние влаги уменьшается соответственно содержанию гидрофобного полиолефина. Приведены марки модифицированных ПА 6 и ПА 66, которые обладают повышенной ударной вязкостью в сухом климате и при низких т-рах. Материал пред- назначен для изготовления деталей транспортных средств. Ил. 2. Табл. 1. Библ. 14.

Е. З. Протопопова

УДК 678.746.4:536.212

10.48.190. Теплопроводность фторопластов. Р о з о в И. А., Трускова Л. И., Беломутская О. К. «Пласт. массы я, 1988, F19 6, 42-44 (рус.) Коэф. теплопроводности фторопластов разных марок определяли на образцах в виде дисков днам. 15 и толщиной 0,6-0,7 мм в интервале т-р от -90 до 150-280° С. Значения коэф. теплопроводности, полученные в результате проведенного исследования, несколько отличаются от литературных данных, вследствие различной т-ры испытания и степени кристалличности образцов. Табл. 2, Библ. 9.

УДК 678.5/.8:661.666-426:539.4

10.48.199. Высококачественные углепластики. High регоглапсес сагьоп fibre reinforced polysulfone. W е i 8 R., Hйtlner W. вLooking Ahead Mater. апд Ргосевв.: Ргос. 8th 1п. Соп{. бос. Аде. Mater. апд Ргосевв. Епу. Еиг. Chapter, [а Ваи11е, Мау 18--21, 1987». Amsterdam е. а., 1987, 415-428 (англ.) Место хранения ГПНТБ СССР Высококачественные термопластичные композиционные материалы (КМ) по сравнению с термореактивными КМ обладают более коротким циклом переработки, возможностью последующего формования и более высокими допускаемыми отклонениями при повреждении. Исследовали совместимость ряда полученных из полиакрилонитрильного волокна углеродных волокон (УВ) — необработанных, обработанных эпоксидной и термопластичной смолами торговых марок Taho, Torayka, Нуsol Ароllо Негсules — с матрицами из полисульфона торговой марки Udel Р1700 и полиэфирсульфона торговых марок Ultrason Е6000 и Victrex 5200Р. Образцы для испытаний изготовляли формованием содержащего 55 мас.%о УВ препрега, полученного влажной намоткой из однонаправленной ленты, а также из КМ, армированного тканью из УВ. Отмечается, что при обработке эпоксидной смолой наблюдается плохая совместимость УВ и матрицы. Механические свойства КМ на основе термопластов немного ниже, чем на основе реактопластов, что объясняется недостаточной адгезией между УВ и матрицей. КМ на основе полисульфона могут работать постоянно при т-ре 150° С, полиэдзирсульфона — при т-ре 180° С. Отличительная особенность КМ на основе полисульфона и полиэфирсульфона — жесткость и высокая химическая стойкость к неорганическим кислотам, щелочам, растворам солей, горячей воде и пару, алифатическим углеводородам. Их можно стерилизовать, и они биологически совместимы, что определяет их применение для изготовления деталей пищевого и медицинского оборудования. Особые области применения — высоконагруженные детали насосов или пру-жины, постоянно работающие при нагрузке с частотой до 20 тыс. Гц. Приведены свойства различных марок УВ, полисульфона и полиэфирсульфона, пропитываемость УВ в расплаве полисульфона, удлинение УВ в матрице, механические свойства КМ на основе полисульфона и полизфирсульфона по сравнению с эпоксидными КМ, усталостная прочность и прочность на кручение КМ, армированных тканью из УВ, микро- и макрофото поверхностей разрушения. Ил. 16. Табл. 5. Бибп. 12. Ю. Л. Бредис

УДК 678,5/8:62-4196539,4

10.48.202. Высокомодульные полиэтиленовые волокна и композиты на их основе. High modulus polyethyIene fi6res апд their composites. W а г д I. М., Ladizesky N. Н. «Compos. Interfaces: Ргос. 1st 1nt. СоЫ. Сотрат. п+ег+асе5 (1СС1-1), CIeveiand, Ohio, Мау 27-30, 1986». New Уог е. а., 1986, 37-4Ь (англ.) Место хранения ГПНТБ СССР Сверхвысономодульные полиэтиленовые волокна (СПЭВ) получают путем высокой вытяжки полиэтиленовых моноволокон (козф, вытяжки от 8 до 30). СПЭВ кроме высоких механических свойств обладают высокой химической стойкостью (к кислотам и щелочам); термостойкостью, очень низким тепловым расширением вдоль оси волокна; стой-костью к действию погодных условий н солнечного света. Изготовлены и испытаны однонаправленные образцы композитов из эпоксидной и полиэфирной смолы и СПЭВ, а также из углеродный, стеклянных и арамидных волокон. Поверхность СПЭВ подвергали обработке хромовой кислотой и кислородной плазмой для повышения адгезии к смоле. Обработка кислотой дает существенный эффект лишь для СПЭВ с низкой степенью вытяжки, плазменная обработка повышает адгезию СПЭВ с любой степенью вытяжки, но значительно снижает прочность СПЭВ при растяжении. Результаты испытаний гибридных композитов из СПЭВ и других волокон показывают высокую эффективность гибридизации СПЭВ со стеклянными и углеродными волокнами. Полученные гибридные композиты обладают высоким поглощением энергии при их нагружении и высокой пластичностью, а также жесткостью при относительной легкости. Ил. 2. Табл. б. Библ. 15. А. Б. Джерелиевский

УДК 678,5/8:62-419:539,4

10.48.204. Армирование длинными волокнами, изучающее свойства композитов. How long-fiber rein for:* increases composite properties. «Mach. Des.», 1987, 59, 116—119 (англ,)

Применение гранул из термопластов, армированных длинными волокнами (ДВ) для переработки методами под давлением, прямого прессования или литьевого композитования, позволяет примерно в 2—3 раза повысить удлиненную вязкость таких композитов, по сравнению с термопластов армированными короткими волокнами и переработаным методом экструзии. Методом пулгрузии полные прутки из термопластов, армированных непрерывными волокнами с высокой массовой долей волокна (до 65%) рые режут на длинные гранулы (длиной до 150 мм) режащие волокна такой же длины. ДВ образуют механическую связанную сетку, и при разрушении композита преимущественными механизмами разрушения становятся выгивание и разрыв волокон, на которые затрачивается больше энергии, чем на растрескивание матрицы, более тарное в композитах с короткими волокнами. Сравнивание свойств композитов на основе нейлона 6/6 и поликарбомида армированных короткими (1 мм) и длинными (12мм стеклянными волокнами в количестве 40%, показывают композиты с ДВ обладают кроме повышенной ударности, также стойкостью к ползучести, прочностью нажатия и на изгиб и более высокой жесткостью. Ил. 3. Библ. Ä. Б. Джерелиевский

УДК 678.5/.8:661.666-426:539.4

10.48.205. Исследование механических свойств улучшенных углепластиков. An investigation of the mechanical p ties of improved carbon fibre composite materials. Curti «J. Compos. Mater.», 1987, 21, № 12, 1118—1144 (англ.)

Исследованы 12 видов углепластиков из углеродных композитов различных типов и связующих 5 различных типов личными схемами армирования. Образцы изготовленые методом автоклавного прессования при т-ре 170° С со следующим доотверждением. Испытания выполняли на механическое растяжение и сжатие с надрезом и без него межслойный сдвиг и на поперечный изгиб, волокна в образцах составляло 56—62 об.%. в эпоксидных связующих были исследованы связующее с повышенной вязкостью, связующее и полукристаллическое термопластические связующее. Прочность однонаправленных растяжении изменялась в пределах от 1510 деформация от 1,02 до 1,66%; модуль упругости 162 ГПа; прочность при сжатии от 982 до 1000 в межслойном сдвиге от 96 до 127 МПа. Исследована микроструктура разрушенных подробные таблицы результатов испытаний. Библ. 16. А.Б.Джерелиевский

УДК 678.5/.8:661.666-426:539.4:061.3

10.48.210. Исследование границы раздела волокно— матрица в экспериментальных композитах полиэфирзфиркетон — углеродное волокно. А fibre-matrix п+егасе study Ы воте еиреггтепна1 реек/сагЬоп—fгЬге composifes. Р е а -с о с k 1. А., Fife В., 4ес Е., Ваго%ч С. У. «Сотро5. Interfaces: Рос. 1st 1nt. СоЫ. Сотрог. п+егасе5 (1СС1-1), С1еие1апд, Оьо, Мау 27-30, 1986». New Уогк е. а., 1986, 143-149 (англ.) Место хранения ГПНТБ СССР Методом травления исследована морфология полиэфир-эфиркетоновой (ПЭЭК) матрицы вблизи высокомодульных и высокопрочных углеродных волокон в экспериментальных композитах с содержанием волокна Ь1 об.%, а также в серийно выпускаемом композите АРС-2 (ПЭЭК-смола и угле-родные высокопрочные волокна А54). Образцы однонаправленных слоистых композитов изготовляли из препрегов по обычной технологии, принятой для АРС-2. Частично кристаллизованные образцы получали, нагревая их в течение 10 мин до 400° С, и затем сначала охлаждали со скоростью 15° С/ /мин до т-ры 300-325° С и быстро переносили в холодный пресс для закалки, чтобы предотвратить дальнейшую кристаллизацию. Микроструктуру ПЭЭК выявляли травлением и наблюдением на растровом электронном микроскопе. Степень связи с матрицей определяли по результатам испытаний на поперечный изгиб. Результаты исследований показали, что рост сферулитов ПЭЭК начинается от точен поверхности волокна, но в случае высокомодульных волокон центры кристаллизации расположены более часто (с шагом менее 5 мкм), что препятствует образованию таких полых полусферулитов, как в случае высокопрочных волокон. Поперечная прочность композита АРС-2 значительно выше, чем обоих экспериментальных композитов, что автор связы-вает с наличием на волокна АРС-2 особого слоя ПЭЭК, обладающего микропластичностью. Из этого сделан вывод, что сам по себе рост кристаллов ПЭЭК на волокнах еще недостаточен для высокой адгезии ПЭЭК к волокну. Ил. З. Табл. 1. Библ. 12. А. Б. Джерелиевский

УДК 678.675:661.666-426:539.4:620.18:0б1.3

10.48.211. Исследование структуры и свойств композитов углеродное волокно — нейлон 1010. lnvestigatioпs огг the strucfure апд properties Ы the сагЬоп fiЬer/пу1оп-101 С сотрохгнев. Н а n т i n Z е n g, Bailiпg Копя. «Сотров. Inter-faces: Ргос. 1st п+. СоЫ. Compos. lnterfaces (1СС1-1), С1еие-1апд, ОНо, Мау 27-30, 1986». е'е Уог1 е. а., 1986, 55-64 (англ.) Место хранения ГПНТБ СССР Методом прямого прессования были изготовлены образцы из порошка нейлона 1010 (с молекулярной массой 12 000, w т-рой плавления 203° С), армированные коротким (10 мм) стеклянным и графитовым волокном. Микроскопическое исследование показало равномерное хаотическое распределение волокон в композите. При содержании углеродного волокна 30 об.% прочность композита (при растяжении, сдвиге и изгибе) повышается в 2—д раза, а соответствующие модули в 1,7-7 раз по сравнению с чистым нейлоном 1010. При армировании стекловолокном механические свойства повышаются в меньшей степени. Совместное армирование углеродным и стеклянным волокном дает синергический эффект (снижается трение и повышается износостойкость), но отрицательный гибридный эффект в отношении ударной вязкости, что авторы объясняют плохой адгезией необработанного стекловолокна с нейлоновой матрицей. Исследование структуры излома образцов на растровом электронном микроскопе показало, что источниками трещин в композите служат концы волокон, не выравненные или плохо связанные с матрицей волокна. Установлено, что тип волокон и т-ра кристаллизации матрицы оказывают основное влияние на морфологию матрицы и границы раздела с волокном. Ил. 14. Библ. 6. А. Б. Джерелиевский

УДК 62-272,6,001,24

10.48.616. Расчет упругой характеристики резиновых пружин. FEM-Federksnnlinien6erechnung уоп де{ггунеп symmetrischen Gummifedern. F и n k У'!., l.ii1ze16ergeг G pi{, гuktion», 1988, 40, N? 5, 173-178 (нем.) Предлагаемая методика расчета разработана тщательно к упругим, элементам. (УЭ) в виде тороидальных колец, располагающихся между двумя опорными металлическими поверхностями: наружной конической и внутриконусно-тороидальной. Подобные УЭ с круглым или конусным исходным сечением колец применяются в подвесках грузовых автомобилей, амортизаторах рельсового трамвая и т. п. При взаимном осевом перемещении металлической поверхности У3 в каждом своем радиальном сечении просвечивается и одновременно изменяет форму сечения края несколько сплющивается. Напряженное состояние рассчитывается с помощью метода двухмерных 8-миголовых конечных элементов. Математическая модель вызывает кинематику процесса скручивания УЭ, нелинейных упругих х-к и несжимаемость материала. Рассматриваем — уравнения в матричной форме, позволяющие Рассчитать перемещения и напряжения а узлах УЭ с учетом существующей нелинейной х-ки материала, определяемой по РК., (проводятся х-ки для резин с твердостью по DIN в пределах относительных удлинений до 200 и сжатии до 70%). Сравнение х-к, полученных расчетным экспериментальным путем, свидетельствует о достаточной до. мости рассмотренного метода и позволяет сделать выводы обоснованности некоторых упрощающих допущений. обусловлено особенностями характера деформации и особенностями кристаллизации изучаемого материала. Процесс деформации скольжения слоев оксида магния приводит к образованию протяженных микроуглублений, в которых создаются благоприятные условия для коллапсирования козырьков, что, в свою очередь, способствует развитию дислокаций. Ил. 12. 6. 11. М. Д. Данчев

10.48.661. Определение линейного износа и момента трения на испытательной машине СМЦ-2 с повышенной точностью. Казимиров И.П., Бреус С.А., Коваленко О.В.»Завод.лаб.»,1988,54, №6,84-85(рус)

В основу способа измерения линейного износа положено фиксирование изменений ЭДС в сигнально й обмотке датчика входного преобразователя прибора типа ВТ-ЗОН, которые возникают при изменении расстояния между торцом преобразователя и базовой поверхностью. Способ определения момента трения основан на тензометрическом методе измерения деформаций упругого тэлемента. Ил.З.Библ.4.

УДК 620.178.162

10.48.677. Описываются оборудование, методика и результаты испытаний роликов из композиционных материалов на основе нейлона, содержащих различные смазки. Ролики из нейлона диам.72,4мм. И шириной 14,8 мм контактировали со стальным роликом того же диам. и шириной 20мм. Частота вращения исследуемых роликов 1500 в мин., а остальных - 500 и 1000 в мин. Нормальная нагрузка составляла 150,200 и 300Н, что соответствовало максимальному давлению на контакте 20,23,и 28МПа. Исследовали следующие материалы: нейлон чистый, нейлоны, содержащие 2% МоС2, 10% парафина, 20% слюды или 2% машинного масла. Ролики из чистого нейлона имели коэф. Трения 0,45 и выходили из строя при минимальной нагрузке через 100 км. пути вследствие перегрева. По той же причине через 500км выходили из строя ролики нейлона с МоС2. Коэффициент трения этих роликов составляли 0,3-0,35. Т-ра испытаний -100С. Ролики из нейлона с парафином работали без разрушения на пути трения 1500км. со стабильным значением коэф.трения 0,14 и т-ры 65С. С увеличением нагрузки коэф. Трения этих роликов оставались практически стабильными.

УДК 621.002.3061.3

12,48.1. SАМРЕ 88: направления развития материалов. 88: materials-pathway to $Ье future. пMBter. Епд,в, 105, N° Ь, 57—60 (англ.)

На ежегодной весенней конференции SАМРЕ рассматривались последние достижения в области разработки новых армирующих компонентов и технологии получения композиционных материалов (КМ). Фирма ВАSF разработала технологию пропитки порошковым материалом, которая , являет получить ряд КМ с термопластичной смолой. Полимеро6рааную смолу соединяют с углеродными волокнами получая препреги с исключительными свойствами. Иссле- дуются полиимидные смолы, полиэфиримидные, полиэфирмисульфон, полиэфирэфиркетон. Фирма Courtaulds Аdvag-Materials разработала метод получения ультратонкой длинной пряжи. Тончайшие волокна, получаемые из термоматериалов, соединяются с армирующими волокнами (обычно , однородными) для получения слегка скрученной штапельной пряжи ( ≥ 150 мм). Из пряжи легко можно получить препреги которые легко формируются в изделия со сложной кретизной. Препреги сохраняют гибкость для т-ры плавления термопласта. Продолжаются исследования аморфных и металлических смол, возможности их сочетаний. В области термореактивных смол, отличающихся повышенной хрупкостью и склонностью к микрорастрескиванию, ведутся разработки по повышению их вязкости. Изучается возможность растягивания в смолы термопластичных или резиноподобных сообщающих. Наиболее высокой термостойкостью обладает бензимидазол, сохраняющий кратковременно при 650° С основную. способность (3-5 мин). Ил. 7. Е, В. Сазонова

УДК 621.002.3

12.48.8. Программа разработок материалов фирмы Neue Werkstoffe aus дет Labor miissen sich in дег wahren. «vd1—Nachr.Л, 1988, 42, n4 20, 4 (нем.) мгпнтб ссср

Излагается программа Министерства исследования технологии ФРГ по совершенствованию и созданию материалов, рассчитанная на 10 лет, начиная с 1985 года. для обеспечения необходимого развития различных новинок техники. Приводятся примеры прогресса в электро- информатике, радиотехнике и др. отраслях промышленности благодаря разработке новых материалов: керамик, полимернньх пластмасс, композитов, сплавов с памятью типа Nitinol, коррозиестойких Nг-7г-сплавов и др. Требующиеся продукции химической промышленности составляет новые материалы, в том числе полимеры. В 1995 г. прогнозируется изготовить 2,7 • 10⁶ и полимерных материалов, из полиамидов, 24% поликарбонатов и 13% полифорсигида. Доля технических пластмасс составит 4%. К ним относятся полифениленсульфид, полисульфс-эфирсульфон, полиэфиримид и др.). Ил. З. И. И.

12.48.178. Полимеры и их применение. Ч. 2. Полиамид т Polymere ипд ihre Anwendung (11). Polyamide. D о г • w о 1 f g. « Kunstst.-pIaSt.» , 1988, 35, ы 5, 14-17 (нем)

Полиамифатические ПА обладают высокой твердостью, прочностью, жесткостью, стойкостью к воздействию растворителей, топлива и смазок, теплостойкостью. Свойства ПА определяются кол-вом метиленовых групп, рост которых снижают плотность и водопоглощение и повышает т-ру плавления. Недостатками ПА является зависимость механических вещевств от содержания влаги. Степень кристаллизации ПА может быть увеличена с 10 до 60% медленным охлаждением расплава, механические х-ки и теплостойкость увеличена введением стекловолокна, двуокиси кремния, талька, воды, мела и карбоната кальция, коэф. трения снижен ковкой МоS₂, графита и ПТФЭ. Детали из ПА изготавливаются литьем под давлением, пленки, прутки и трубки —дифузией, волокна — вытяжкой. Для снижения остаточных растяжений в толстостенных деталях из ПА проводят термообработку в масле при т-ре 150° С в течение 10-20 ч. Ароматические ПА имеют более высокую т-ру стеклования до 150⁰ С и плавления до 240° С, повышенную ударную вязкость меньшее впагопоглощение. Дана качественная оценка химстойкости ПА 6, ПА 11 и ароматического ПА к воздействию среды. Эластомерный ПА, представляющий собой блокполимер ПА 12 с политетрагидрофураном, отличается повышенной газо- и паропроницаемостью, более низкой т-рой переработки. Представляет интерес сплав чистого и эластомерного ПА, рекомендуемого для изготовления зубчатых колес, емкостей транспортных лент и крупногабаритных корпусов. Ил. 2. Табл. 4. Е. З. Протопопова.

12.48.194 ДЕП. Полимерные композиционные материалы для использования при низких температурах. Б у р о в Л. А., Маурина Г. В.; НПО Криогенмаш. Балашиха, 1988. 34 с. Библиогр. 113 назв. (Рукопись деп. в ЦИНТИхимнефтемаше 18.08.88, N4 1884-хн88) (рус.)

Рассмотрены вопросы создания полимерных композиционных материалов для криогенной техники. Проведен анализ отечественных и зарубежных литературных источников за последние годы по высокопрочным полимерным композиционным материалам криогенного назначения, их составу, свойствам. Приведено описание изделий, изготовленных из полимерных композитов высокой прочности, и их использования в криогенном оборудовании. Автореферат

УДК 669.018:62-419:620.18

12.48.199. Количественные параметры структуры металлических композиционных материалов А1-Zп и Pb-А1. Quanti-tative Gefiigeparameter сег metallischen in-situ-Verbund-werkstoffe А1-Zn ипд РЬ-А1. В о с k е r W., Випуе Н. 1. аМена11я (W. Berliп), 1988, 42, N4 5, 466-471 (нем.; рез. англ.)

Место хранения ГПНТБ СССР Деформационные свойства двухфазных сплавов описываются с использованием количественных параметров микро-структуры. Методы порошковой металлургии позволяют получать металлические композиционные материалы, в которых его компоненты в виде чистых металлов располагаются рядом, ме образуя интерметаллических фаз или сме-шанных кристаллов. За счет интенсивного перемешивания порошков можно получить гомогенную структуру. Рассмотрены деформационные свойства полученных осесимметричным деформированием порошковых материалов А1-Zn и РЬ-А1. Порошки А1, Гп и Pb средним диам. 60 мкм интенсивно перемешивались в комбинациях А1-Zn и РЬ-А1, прессовались в заготовки диам. 29 мм и экструдировались в стержни диам. б-8 мм, которые подвергались дополнительной вы-тяжке до суммарной деформации 93-99%. На поперечных шлифах определялись параметры микроструктуры (средний диам. образующихся волокон, периметр сечения волокна, средняя площадь сечения, средняя длина волокна и др.). Для оценки гомогенности деформирования отдельных волокон используется козф. формы. Параметры микроструктуры определялись в зависимости от степени деформирования и состава композиции. В композициях, составляющие которых значительно отличаются по прочности, деформация более прочной составляющей тем выше, чем выше ее содержание, однако ее степень деформации ниже, чем соответствующая ей макроскопическая степень деформации. При компонентах примерно равной прочности оба металла образуют волокнистую структуру. Ил. 13.. Библ. 19. Е. В. Сазонова

УДК 620.179:536.212

12.48.250. Применение термического анализа протанин материалов. Materials and process character : / thermal analysis. Brennan W. P., Cassel R. B., DiV • Amer. La., 1988, 20, N9 1, 32, 34—36, 38, 40—41 (анг)

УДК 621 822.5(083.74

331. С. Подшипники скольжения. Методы контроля размеров и качества материалов. ГОСТ 27673—88, (рус.)

Стандарт регламентирует перечень контролируемых по­казателей качества и методы контроля этих показателей для металлических тонкостенных и толстостенных вклады­шей с фланцем и без фланца, свертных втулок, ненарез­ных втулок, втулок из термопластов, упорных колец и полу­колец, а также подшипников скольжения из порошковых ма­териалов.

12.48.655 П. Уплотнение. Начовный И. И., Площенко И. Г., Кузяев И. М., Семенец Л. А Днепропетр. хим,- технол. ин-т. A.c. 1399552, СССР. Заявл. 09.06.86, № 4109422/ /31—08, опубл. в Б.И., 1988, № 20. МКИ F 16 J 15/18

Предлагаемое уплотнение состоит из корпуса, в расточ­ке которого размещены уплотнительный элемент, выпол­ненный в виде фланцевой фторпластовой втулки, поджи­мающейся к валу и расположенной между нажимным коль­цом, подпираемым пружиной, и крышкой. Пружина нахо­дится в стакане, имеющем фаску, взаимодействующую с ответной фаской на радиальном штифте, контактирующем с осевым подпружиненным штифтом, имеющим паз. Кон­струкция обеспечивает разгрузку уплотнительного элемента от действия ¹ усилия пружины при хранении уплотнения в собранном виде и автоматическое срабатывание при мон­таже. Это способствует повышению технологичности монтажа уплотнения. Ил. 2.

УДК 678.5:621.81

12.48.701. Полимеры в узлах трения машин и приборов. 'Справочинк. Чичинадзе А. В., Левин А. Л., Бороду- - ДА. ДА., Зиновьев Е. В. Ред. Чичинадзе А. В. 2 изд., пере- 5. и доп. М.: Машиностроение, 1988. 328 с., ил. (рус.) Приведены эксплуатационные и технологические свойства фрикционных полимеров, описаны конструкции и технология изготовления узлов трения, дан расчет подшипников скольжения из полимеров. Рассмотрены фрикционные полимерные материалы, их физико-механические свойства, конструкции и технология изготовления фрикционных изде­лий.

УДК 621.89

12.48.733 П. Способ технологическом обработки элемента пары трения. Сиренко I.". А., Таланки- Перлин С. М., Ящук В. И.; Хмельниц. технол. - обслуж. A.c. 1408295, СССР. Заявл. 25.09.85, № : /25—28, опубл. в Б.И., 1988, № 25. МКИ G 01 N 3 5- Предлагаемый способ технологической обработки элемента пары трения, изготовленного из полимерного материала на основе ПТФЗ, армированного диске-, углеродными волокнами, заключается в том, что до эксплуатации элемент помещают в жидкую среду, формацию сжатия осуществляют путем приложенной механической удельной нагрузки ниже предела текучести материала в направлении, перпендикулярном поведении трения, при 20—80° С в течение 10—600 ч. Табл, 4.

УДК 678.5:678.029,46:539.538

12.48.734. Свойства износостойких армированных композитов. Сысоев П. В., Терешко Ю. Д., Дятк: «Машиностроитель», 1988, № 7, 14—16 (рус.)

Сообщается о перспективности применения армированных композитов в узлах трения, приведены основные физико-механические свойства некоторых из них.

УДК 621.81:62-408.8:62-192

12.48.736. Надежность узлов в трении со случайной шероховатостью. Т и м а ш е в С. А., Полуян Л. 8. «Качество функционир. и надеж. ВМС». Свердловск, 1988. (РУС.)

Задача оценки надежности трибосистемы со случайной шероховатостью сведена к задаче о выбросах случайных полей специального вида. В качестве критериев отказа приняты критерии перехода от упругого состояния к плавленческому, от пластического к микрорезанию, от микротрескивания к задиру. Библ. 3.

УДК 621.81:539.538(088.86)(47+57)

11.48.737 П. Способ определения износа узлов деталей. С т а в р о в с к и й М. E., Юдин В. М., Пашковский Федоров М. С.; Моск. технол. ин-т. A.c. 1409887, С Заявл. 08.07.86, № 4084143/25—28, опубл. б Б.И. № 26. МКИ G 01 N 3/56

Предлагаемый способ заключается в том, что исключают на износ эталонный узел и осуществляют непрерывную регистрацию параметра, характеризующего износ, при тех же условиях испытывают реальные узлы трения при их износе судят по эталонной зависимости износа от измеряемого параметра. Для приближения условий испытаний к условиям работы в водородсодержащих смазочных средах испытания проводят в герметичной камере, а в качестве параметра измеряют концентрацию водорода, выделя- щегося при трении, отнесенную к площади контакта детали узла трения.

12.48.750 П. Металлокерамический фрикционный ма­териал. Kovokeramicky treci’ material. Späcilovä Joze­fina. A.c. 240909, ЧССР. Заявл. 21.06.84, № 4732—84,

опубл. 01.10.87. МКИ F 16 D 69/02

Предлагается состав металлокерамического материала на основе меди для фрикционных накладок муфт сухого трения самолетов и тяжелых автомобилей. Материал со­держит 5—7 мас.% цинка, 5—10 мас.% железа, 10— 20 мас.% углерода. Материал отличается от аналогичного фрикционного материала (см. св. ЧССР 240911) составом фрикционной присадки составляющей 10—18 мас.% мате­риала. Присадка содержит 50—75 мас.% муллита и 25— 50 мас.% талька. Материал имеет коэф. сухого трения 0,350—0,550 и теплостойкость до 500° С. Оставшийся объем материала содержит медь.

7.48.140: Полиимидные матрицы для перспективных ком­позитов. Matrices polymides pour composites avancés: nouve­aux développements chez rhone-poulenc. Viot Jean-Fran- q о i s. «Technika» (FR.), 1987, № 456, 15—20 (фр.)

Сообщается, что полимер KDRIMID 601, разработанный в исследовательском Центре Rhone-Poulenc кроме термо­стабильности обладает низкой возгораемостью, высокими диэлектрическими и термомеханическими свойствами, низ­ким коэф. термического расширения, слабым поглощением воды, высоким сопротивлением растворителям, обеспечи­вающими широкую область его применения в электронике, авиации, космической технике, ракетостроении в качестве матрицы КМ. Описаны химические свойства полимера, опера­ции при изготовлении МЛ на его основе, морфология струк­туры. Проведен анализ усилий, возникающих в матрице и упрочняющей фазе при продольном и поперечном растяже­нии, механизмов разрушения однонаправленных КМ. Отмече­на высокая вязкость КМ на основе KERIMID 601, оптималь­ная связь матрицы с волокнами углерода. Ил. 7. Библ. 5. А. Н. Бурхина

7.48.152. Переработка конструкционных композиционных материалов на основе термопластов. The processing sci- r-ce of thermoplastic structural composites. Cogswell F. N. nt. Polum. Process.», 1987, 1, № 4, 157—165 (англ.)

На примере композиционного материала (KM) полиэфиркеэфиркетон (ПЭЭК) — графитовое волокно рассмотрены термические, тепловые, термодинамические и реологические явления при переработке армированных волокнами термопластов, влияющие на эксплуатационные свойства готовых изделий. Отмечено повышение на 15% молекулярного веса ПЭЭК после термообработки при 400° С в течение 2 ч. Приведены данные по т-ре и теплоте плавления и крис­таллизации, уд. теплоемкости, коэф. теплового расширения ПЭЭК и КМ на его основе, а также механические свой­ства, полученные при различных режимах переработки. Рассмотрены процессы течения смолы в процессе переработки КМ. Отмечено, что наилучшую реализацию прочности волокон в КМ дает метод переработки с предварительной пропиткой. Ил. 21. Табл. 6. Библ. 38. А. Б. Джерелиевский

УДК 673.5/.8:62-41 9:621.81

7.48.166. Детали машин из углепластиков. Masclbauteile aus CFK. Menges Georg, Kirberg к «Konstrukteur», 1987, 18, № 11, Fd 217—Fd 221 (нем.)

Применение углепластика в конструкции быстроходного узла подачи высокоскоростного шлифовального станка позволяет повысить скорость подачи при шлифовании профилей зубьев шестерен до 2 м/с, уменьшить кинематическую энергию узла и мощность привода. При заданной системе внешних нагрузок снижение массы достигается оптимальной ориентацией графитового волокна, однако в таких конструкциях повышенную опасность представляет возможность возникновения нерасчетного случая напряжения. Рассмотрены особенности конструкции и технологии узла подачи из углепластика. Ил, 10. Библ. 4. Е. 3. Протопопова

7.48.168. Термопласты, армированные длинным волокном .Фирма Langfaserversfärkfe Thermoplaste in der Länge liegt die і-:-. «Plasiverarbeiter», 1987, 38, N2 1 1, 48, 50, 52 (нем.;

ЭНГЛ.)

Метод пултрузни позволяет достичь высокую степень пропитки непрерывного волокнистого наполнителя полимерной матрицей при миним. разрушении волокон. Для пос­ледующей переработки в изделия полученный материал нарезают на гранулы, оптимальная длина которых составляет 10 мм. Из-за высоких сдвиговых усилий в материальном цилиндре литьевой машины и в форме значительная часть волокон разрушаются и образуется 3 максимума длины: 4—6 мм и исходная. Средний максимум длины арамированых графитовых и стекловолокон определяет свойства армированных ПА, ПП, ПЗТФ, ПБТФ, ПУ, полиэфирсульфосин и полиэфиркетонов, полисульфидов, обеспечивая полнную ударную вязкость, жесткость, длительную и волостную прочность, сохранение ударной вязкости при т-ре —60° С, хорошую тепло- и износостойкость, высокое качество поверхности изделий. Для увеличения износостойкости и снижения коэф. трения в армированные термопласты вводят ПТФЭ, силикон, дисульфид Алолибдена и графит. При литье под давлением и экструзии графитовые волокна и стекловолокна ориентируются в направлении трения расплава, а арамидные волокна создают изотропную структуру. Применение арамидных волокон позволяет снизить коэф. трения и износ материала. Армированные термоласты используют в втомобилестроении (коробка электрических предохранителей, крепление фланца карбюратора и датчика т-ры, предохранительные болты колпаки колес, стеклоочистителей, вентилятора), в электротехнике, авиа- и ракетостроении, спортинвентаре. Ил. 8.Е. 3. Протопопова

УДК 678.5/.8.-661.666.2-426

7.48.169. Графитовые волокна в термопластичной мат­ице. Полуфабрикаты, армированные непрерывными волокнами для высокопрочных конструкций. C-Fasern in Thermo- 3st-Mafrix Unidirekfionales Halbzeug für hochfeste Bauteile, awanja A. «Ind.-Anz.», • 1988, 110, N2 6,62—64, :—67 (нем.) Место хранения ГПНТБ СССР

Материал АPC-2 на основе непрерывного графитового волокна (об. 60%) и частичнокристаллического полиэфиртона выпускается в виде полуфабриката толщиной < 125 мм массой 213 г/м², получаемого пропиткой волокна расплавом полимера. При пропитке волокон в ванне расплавом термопласта необходимо обеспечивать полное смачивание поверхности волокон, отсутствие воздушных пузырей равномерное распределение волокон в полимере. Материал обладает высокой ударной вязкостью, химстойкостью, низким водопоглощением. В направлении армирования прочность при растяжении, изгибе, сжатии и межслойном сдвиге составляет соответственно 2130, 2180, 1100 и 45 МПа, модуль упругости при растяжении 134 ГПа. Теплостойкость материала определяется теплостойкостью матрицы: снижение модуля упругости и прочности при изгибе наблюдается при т-ре стеклования, равной 143° С. Прочность межслойного сдвига монотонно снижается со 00 до 60 МПа при увеличении т-ры до 250° С. Материал не перерабатывается прессованием, пластическим формованием и намоткой при т-ре 380—-400° С, существенным парам етром является скорость охлаждения, при повышении которой с 3 до 300° С/мин степень кристалличности термопласта снижается с 45 до 20%. Материал АРС-2 используется в ткацких станках, центрифугах, насосах, автомо­билях для деталей, эксплуатирующихся при повышенных скоростях и т-рах, ударных нагрузках и в агрессивных средах. Табл. 2. Библ. 10. Е.3.Протопопова

УДК 678.5/%:62-419:539.4

7.48.172. Влияние условий отверждения матрицы на прочность однонаправленного органопластика при растя­жении. Харченко Е. Ф., Баженов С. Л., Берлин Ал. Ал., Кульков А. А. «Мех. композит, матер.», 1988, № 1, 67—71 (Рус)

Исследовано влияние режима отверждения матрицы на прочность при растяжении однонаправленных органоплас­тиков, армированных волокнами кристаллической и аморф­ной структур. Показано, что диффузия компонентов матри­цы внутрь волокон может изменять кинетику отверждения. Ил. 5. Библ. 7.

УДК 678.686:666.189.212:539.4:061.3 1

7.48.173. Корреляция между поглощенной энергией удара и остаточной прочностью композиционных материа­лов. Is absorber energy a test independent parameter for da­mage and residual strength after impact. Verpoest I., Mari­en J., Devos J., Wevers M. «Compos. Eval.: Proc. 2nd Int. Conf. Test. Eval. and Qual. Contr. Compos. — TEQC 87, Guildford, 22—24 Sept., 1987». Sevenoaks, 1987, 69—77 (англ.)

Исследование проведено на композиционном материале (КМ), состоящем из стеклянных волокон и эпоксидной мат­рицы. Основные параметры КМ: толщина слоя 0,254 мм, толщина пластины 2,29 мм, схема армирования (0/90/0/ /90/0),. Пластины КМ размером 100X100 мм испытывали на удар падающим грузом; энергию удара, а также форму и размер отверстия в зажимных плитах варьировали. Остаточ­ную прочность оценивали в режимах растяжения и сжатия; для изучения разрушения КМ использовали оптическую микроскопию и ультразвуковой анализ. Установлена корре­ляция между поглощенной энергией удара и остаточной прочностью КМ. Отмечено, что суммарная энергия удара (или скорость удара) не коррелирует с остаточной проч­ностью; следовательно, размер области повреждений оп­ределяется не только энергией удара. Подчеркивается, что при неизменной энергии удара с увеличением размера от­верстия в зажимных плитах остаточная прочность возраста­ет, а поглощенная энергия уменьшается; влияние формы этого отверстия незначительно. Ил. 10. Библ. 5. Г. Е. Погребецкий

7.48.176. Закономерности усталостного разрушения и расчет элементов из углепластиков. Стрекалов В. Б. «Вестн. машиностр.», 1988, № 3, 9—11 (рус.)

Статическая теория подобия усталостного разрушения, разработанная В. П. Когаевым для металлов м. б. успешно применена для приближенной оценки пределов выносливос­ти деталей машины из волокнистых композиционных мате­риалов. Библ. 9.

236. Роль масштабного фактора при испытании по­лимеров. Size criteria in the testing

of polymers. Wil­liams J. G. «Life Assess. Dyn. Loaded Mater, and Struct.: Proc. 5^th

Eur. Conf. Fracture—ECF5, Lisbon, 17—21 Sept., 1984. Vol. 1». Warley, 1985, 73—86 (англ.)

Место хранения ГПНТБ СССР

В обзоре рассмотрено влияние некоторых размеров об­разцов и надреза (Н) на результаты испытаний. Отмечена важность методики изготовления Н и его радиуса, особен­но для материалов с большой вязкостью разрушения; указа­на методика, позволяющая получить Н с радиусом 15 мкм. Предпочтительным концентратором напряжений является естественная трещина, образованная у вершины Н (напр., путем вдавливания лезвия бритвы). Подчеркивается, что для достижения условий плоского деформирования в пласти­ческой зоне у вершины Н толщина образца должна быть значительно больше размера этой зоны; дана формула для критической толщины образца. Выбор ширины образца свя­зан с возможностью пластического коллапса; даны ф-лы, связывающие ширину образца с вязкостью разрушения и напряжение разрушения с напряжением пластического коллапса. Для полиэтилена средней плотности даны графи­ки зависимости уд. энергии деформирования и вязкости раз­рушения от т-ры. Ил. 6. Табл. 1. Библ. 5. Г. Е. Погребецкий

7.48.302 ДЕП. Исследование композиционных полимерных материалов для подшипников скольжения. Жданов- А. А., Гилёв А. В., Янцижин В. М., Лаврова Н. Б.; :: -ояр. ин-т цв, мет. Красноярск, 1988. 5 с., ил. Библиогр. -—в, (Рукопись деп. в 8НИИТЭМР 26.02.88, № 82—мш88)

На машине трения СМЦ-2 проведены исследования противоизносных свойств материалов. Испытания проводили в результате сухого трения в паре сталь 3 — образец при различных нагрузках (до 5500 кПа). Установлено, что в пределах исследуемых нагрузок композиционные материалы на основе капрона первичного с добавками дисульфида молибдена, алюминиевого и бронзового порошков являются наиболее перспективными и для подшипников скольжения, работающих в режиме сухого трения. Автореферат

УДК 621.891

7.48.563. Развитие системного подхода в трибологии. Левитин М. А. Ташкент: Фан, 1988. 144 с., ил. (рус.)

Изложены результаты исследования конструкций изделий, содержащих узлы трения, на основе системного подхода. Рассмотрены трибосопряжения, как системы с обратной связью. Приведены аналитические зависимости для расчета интенсивности изнашивания, коф. трения и др. трибохарактеристик конкретных пар трения. Даны практические ре­комендации по совершенствованию процесса конструиро­вания трибосопряжений.

УДК 621.891

7.48.564. Трибология и экономичность. Хирада Мас а к у н и. «Дзюнкацу, J. Jap. Soc. Lubr. Eng.», 1987, 32, № 12, 878—879 (яп.)

Дана диаграмма экономических затрат при эксплуатации машинного парка и показаны пути их уменьшения с исполь­зованием достижений трибологии. Приведена зависимость потребления энергии в промышленности в различные годы (70—80 гг.). Показан экономический эффект от трибологи­ческих разработок в экономике американской и японской автомобильной промышленности. Произведена оценка сред­него коэф. использования топливных материалов в энергети­ке и показано изменение его экономии по годам (видна тен­денция к уменьшению затрат топлива на энергетическую единицу). Ил. 3. Библ. 3. М. В. Ноженков

7.48.595Влияние дефектов поверхности контртела на износ полиэтилена. The role of counterface imperfections in the wear of polyethylene. D о w s о n D., Taheri S., Wallbrid- ge N. C. «Wear», 1987, 119, № 3, 277—293 (англ.)

Высокомолекулярный полиэтилен (ВМПЭ) — распростра­ненный подшипниковый материал, эксплуатирующийся при т-рах до 100° С, имеет низкие коэф. трения без смазки 0,1—0,2 и фактор износа 10“⁷—10^_6 мм⁵/(Н* м) при тре­нии по гладким контртелам. Исследовали влияние на износ ВМПЭ различных дефектов поверхности контртела. Испыта­ния осуществляли на машине трения по схеме «пальчиковый образец по плоскости». Материал контртела — нержавею­щая Ст с параметром шероховатости рабочей поверхности Ra=0,01 мкм. Скорость скольжения 0,25 м/с, нагрузка 100 Н, диам. рабочей поверхности образца 3 мм. Алмазный индентор оставлял на поверхности контртела канавку треуголь­ного поперечного сечения с боковыми выступами. Исследо­вали влияние направления канавки, ее геометрических па­раметров — глубины и ширины, а также отношения площа­дей сечения канавки и выступов, высоты, ширины и угла наклона выступов на износ ВМПЭ. Глубина канавки изменя­лась от 0,6 до 64 мкм. Путь трения составлял от 19 до 440 км. С увеличением глубины поперечной канавки более 2 мкм фактор износа резко возрастал почти на порядок. При продольном направлении канавки ее влияние до глу­бины 28 мкм практически не ощущалось. Ил. 13. Табл. 2. Библ. 10. А. Л. Левин

7.48.598Влияние ориентации волокон на абразивное изнашивание полимерных композиционных материалов. The effect of fiber orientation on the abrasive wear behavior of polymer composite materials. С i r i n о М., Friedrich K., Pi­pes R. B. «Wear», 1988, 121, № 2, 127—141 (англ.)

По схеме образец по плоской поверхности шлифоваль­ной шкурки исследовали изнашивание композиционных ма­териалов на основе полиэфиркетона с непрерывными уголь­ными волокнами (П—УВ) и эпоксидной смолы с волокна­ми ароматического полиамида (ЭС—ВАП). Поверхность кон­такта образца 10 мм². Шкурка содержала частицы карбида кремния со средней величиной 70 мкм. Скорость скольже­ния составляла 300 мм/мин, давление 2,2 МПа, путь трения 500 мм. Ориентация волокон изменялась от параллельного к нормальному относительно поверхности трения и направ­лению движения с шагом 30°. Объемное содержание во­локон 55—60%. Для образцов П_;—УВ интенсивность изнаши­вания (ИИ) 6ХЮ-" мм³/(Н*м) мало изменялась с изме­нением ориентации волокон. Для образцов ЗС—ВАП ИИ имела наименьшее значение 10~⁴ мм 7(н • м) при нормаль­ном расположении волокон. При изменении ориентации во­локон ИИ возрастает, достигая максимума 8X10”⁴ мм³/ /(Н*м) при параллельном направлении волокон. Результа­ты испытаний математически обработаны и представлены в виде полиномов третьей степени, позволяющих рассчи­тать ИИ композиционных материалов в зависимости от углов ориентации волокон относительно поверхности трения *й направления движения. Механизм изнашивания изучали на растровом электронном микроскопе. Ил. 22. Табл. 1. Библ. 15. А. Л. Левин