Министерство образование и науки Российской Федерации

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования

“Томский государственный архитектурно-строительный университет”

(ТГАСУ)

Факультет строительный

Кафедра «Железобетонные и каменные конструкции»

Пояснительная записка

к курсовому проекту № 2

«Железобетонные конструкции одноэтажных промышленных зданий»

Выполнил:

Студент СФ гр. 112/3

Нуралиева С.Н.

Проверил:

Овчинников А. А.

Томск 2016

Содержание

1. Компоновка поперечной рамы и определение нагрузок. . . . . . . . . . . . . 3

2. Проектирование стропильных конструкций . . . . . . . . . . . . . . . . . .

1. Компоновка поперечной рамы и определение нагрузок

Данные для расчета:

Шаг колонн в продольном направлении,м. . . . . 6.00

Число пролетов в продольном направлении. . . . . . 5

Число пролетов в поперечном направлении. . . . . . 2

Bысота до низа стропильной конструкции,м 12.00

Tип стропильной конструкции и пролет . . . . ФС-18

Грузоподъемность мостовых кранов, тс . . . . . . . 20/5

Tип конструкции кровли . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3

Tип и толщина стеновых панелей . . . . . . . . ПCП-300

Pайон строительства. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Пенза

Tип местности. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . А

Класс сооружения . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . КС-2

Компоновку поперечной рамы производим в соответствии с требованиями типизации конструктивных схем одноэтажных промышленных зданий.

Находим высоту надкрановой части колонн, принимая высоту подкрановой балки 0,8 м (по приложению XII [1]), а кранового пути 0,15 м с учетом минимального габарита приближения крана к стропильной конструкции 0,1 м и высоты моста крана грузоподъемностью 20/5 т Нк = 2,4 м (см. приложение XV [1]):

Н2 > 2,4 + 0,8 + 0,15 + 0,1 = 3,3 м.

С учетом унификации размеров колонн серии 1.424.1 (приложение V[1]) назначаем Н2 = 3,5 м.

Высоту подкрановой части колонн определяем по заданной высоте до низа стропильной конструкции 12 м и отметки обреза фундамента – 0,150 м при Н2= = 3,9 м: Н1 = 12,0 − 3,5 + 0,15 = 8,65 м.

Расстояние от верха колонны до уровня головки подкранового рельса соответственно будет равно у = 3,5 − 0,8 − 0,15 = 2,55 м.

Для назначения размеров сечений колонн по условию предельной гибкости вычислим их расчетные длины в соответствии с требованиями таблицы IV.9 приложения IV [1]. Результаты представлены в таблице 1.

Таблица 1.

Расчетные длины колонн (l0)

Часть колонны	При расчете в плоскости поперечной рамы		В перпендикуляр-ном направлении
	при учете нагрузок от крана	без учета нагрузок от крана
подкрановая Н1=8,65 м	1,5Н1=1,5∙8,65= =12,98 м	1,2(Н1+Н2)= =1,2(8,65+3,5)= =14,58 м	0,8Н1= =0,8∙8,65=6,92 м
надкрановая Н2=3,5 м	2Н2=2∙3,5=7 м	2,5Н2= =2,5∙3,5=8,75 м	1,5Н2= =1,5∙3,5=5,25 м

Согласно требованиям п.10.2.2 [5], размеры сечений внецентренно сжатых колонн должны приниматься так, чтобы их гибкость l₀/r (l₀/h) в любом направлении, как правило, не превышала 120 (35).

Следовательно, по условию максимальной гибкости высота сечения подкрановой части колонн должна быть не менее 14,58/35 = 0,417 м, а надкрановой ― 8,75/35 = 0,25 м. С учетом требований унификации для мостовых кранов грузоподъемностью более 20 т принимаем поперечные сечения колонн в надкрановой части 400×600 мм.

В подкрановой части для крайних колонн назначаем сечение 400×700 мм, а для средней – 400×800 мм. В этом случае удовлетворяются требования по гибкости и рекомендации по назначению высоты сечения подкрановой части колонны в пределах (1/10 ... 1/14)Н1 =(1/10...1/14)8,65=0,865...0,618 м.

В соответствии с таблицей габаритов колонн (приложение V [1]) и назначенными размерами поперечных сечений принимаем для колонн крайнего ряда по оси А номер типа опалубки 4, а для колонн среднего ряда по оси Б номер типа опалубки 9.

Стропильную конструкцию по заданию принимаем в виде сегментной фермы типа ФС-18.

По приложению VI [1] назначаем марку фермы 1ФС18 с номером типа опалубочной формы 1 с максимальной высотой в середине пролета 2,45 м (объем бетона 1,8 м3).

По приложению XI [1] назначаем тип плит покрытия размером 3×6 м (номер типа опалубочной формы 1, высота ребра 300 мм, приведенная толщина с учетом заливки швов бетоном 65,5мм).

Толщина кровли (по заданию тип 3) согласно приложению XIII [1] составляет 150 мм.

По заданию проектируем наружные стены из сборных навесных панелей. В соответствии с приложением XIV [1] принимаем панели из бетона на пористом заполнителе марки по плотности D900 толщиной 300 мм.

Размеры остекления назначаем по приложению XIV [1] с учетом грузоподъемности мостовых кранов.

Результаты компоновки поперечной рамы здания представлены на рисунках 1 и 2.

Определяем постоянные и временные нагрузки на поперечную раму. Постоянные нагрузки. Распределенные по поверхности нагрузки от веса конструкции покрытия заданного типа (рис. 2) приведены в таблице 2.

С учетом шага колонн в продольном направлении 6 м и коэффициента надежности по назначению здания γn = 1,0 (класс сооружения КС-2) расчетная постоянная нагрузка на 1 м ригеля рамы будет равна g = 3,573·6,0·1,0 = 21,438 кН/м.

Нормативная нагрузка от 1 м² стеновых панелей из бетона на пористом заполнителе марки D900 при толщине 300 мм составит 9,9·0,3 = 2,97 кН/м², где 9,9 кН/м³ – плотность бетона на пористом заполнителе, определяемая согласно п. 2.13[17].

Таблица 2.