5.2 Расчет параметров горячей прокатки

5.2.1 Размеры и температура прокатываемых слябов

На ШСГП 2000 ММК используют литые слябы, черновая группа стана содержит клеть с вертикальными валками. Поэтому ширину сляба можно принять на 20-30 мм больше ширины готовой полосы:

.

Толщина слябов, используемых для прокатки на стане 2000 ММК, составляет = 250 мм.

Зная максимальный вес сляба, его толщину и ширину определим длину сляба: =

Такая длина сляба не соответствует технической характеристике стана 2000 ММК и превышает максимально допустимую. Будем использовать сляб размером 0,25х1,3х12 м. Его масса составит кг.

Примем температуру нагрева сляба, согласно рекомендациям, С.

5.2.2 Выбор толщины промежуточного раската

Промежуточный раскат – это металл после прокатки в черновой группе клетей.

Вытяжка в чистовой группе обусловлена числом клетей ( ), прочностью стали, требуемой конечной толщиной полосы, а также отношением ширины полосы к длине бочки рабочих валков:

.

При известной вытяжке в чистовой группе толщина раската определяется как: .

Вычислим базисное сопротивление деформации [9] по методике Л.В. Андреюка :

Определим суммарную вытяжку:

.

где - общее число проходов в чистовой группе;

- базисное сопротивление материала полосы деформации, Мпа;

- коэффициент использования длины бочки валков ;

- толщина готовой полосы, мм;

- ширина готовой полосы, мм;

- длина бочки рабочего валка, мм.

.

Такой вытяжке соответствует промежуточный раскат толщиной:

При передаче прямого раската его длина должна быть меньше длины промежуточного рольганга как минимум на величину м, которая учитывает необходимость торможения раската перед летучими ножницами до скорости задачи в чистовой окалиноломатель.

-20 м=136,7-20=116,7м.

Если допустить, что ширина раската , то

; ;

.

Такая длина раската не превышает максимально допустимой.

5.2.3 Режим обжатий горизонтальными валками черновой группы

Применим метод коэффициентов высотной деформации Н.В. Литовченко [10]. Определим суммарный коэффициент обжатия:

.

Средний коэффициент обжатия за все проходы в черновой группе:

.

Допустимое обжатие в первой клети зададим из условий устойчивого захвата:

.

Коэффициент обжатия:

.

Полученное значение k₁ меньше среднего за все проходы. Поэтому необходимо в последнем проходе вести прокатку с коэффициентом обжатия, превышающим k_ср. Предположим, что зависимость коэффициента обжатия от номера прохода линейная. Тогда для последнего прохода k_N должен быть больше k_ср на столько же, на сколько k₁ меньше k_ср. Коэффициент обжатия в последней черновой клети равен:

;

.

Для промежуточных проходов значение коэффициента обжатия будет определяться следующим выражением:

.

Коэффициент обжатия для клети 2:

;

Определим толщины полосы и характеристики обжатия. Результаты занесем в таблицу 5.7.

Таблица 5.7 - Режим обжатий в черновой группе.

Номер клети
ki	1,34	1,40	1,44	1,46	1,50	1,54
hi-1, мм	250	187	133,6	92,8	63,5	42,4
hi=hi-1 / ki, мм	187	133,6	92,8	63,5	42,4	27,5
Δhi=hi-1-hi, мм	63	53,4	40,8	29,3	21,1	14,9
εi=100 Δhi / hi-1, %	25,20	28,57	30,56	31,51	33,33	35,06

Разработанный вариант режима обжатий соответствует закономерностям, характерным для черновой группы - абсолютные обжатия убывают от первой клети к последней, а относительные возрастают. Необходимо проверить условия захвата и возможность размещения раската на межклетевых рольгангах.

Условия захвата проверим сравнением принятых выше абсолютных обжатий со значениями, соответствующими максимальным углам устойчивого захвата . Так как в черновых клетях ШСГП используют стальные рабочие валки, предельные допустимые обжатия рассчитаем по формуле.

Δh_уст = 0,45·0,95(tg0,349)²·D_p = 0,045·D_p;

Возможность размещения раската в межклетевых промежутках проверим сравнением длины раската после i-й клети l_i c расстоянием от этой клети до следующей . Значения примем на основании схемы расположения оборудования. Результаты расчетов и сравнений приведены в таблице 5.8.

Таблица 5.8 - Обжатия и длина раската черновой группы

Номер клети	R1	R2	R3	R4	R5	R6
, мм	63	53,1	53,1	53,1	53,1	53,1
	1	1,01	0,77	0,55	0,40	0,28
, мм	16,04	22,46	32,33	47,24	70,75	109,1
	0,62	0,65	0,66	-	-	-

Во всех случаях отношения фактических значений длины раската к максимально допустимым не превышает 1 (т.к. три последние из черновой группы клетей, объединены в непрерывную группу, то на них расчет не требуется). Это означает, что ограничения по условиям захвата и размещения раската в межклетевых промежутках выполняются. Следовательно, разработанный режим обжатий горизонтальными валками черновых клетей можно считать допустимым.