- •Введение
 - •1 Расчет и выбор исходных параметров
 - •2.2 Параметры рабочего тела
 - •2.3 Параметры окружающей среды и остаточных газов
 - •2.4 Расчет параметров в конце процесса впуска
 - •2.5 Процесс сжатия
 - •2.6 Процесс сгорания
 - •2.8 Индикаторные и эффективные параметры рабочего цикла, основные параметры цилиндра и двигателя
 - •2.9 Построение индикаторной диаграммы
 - •3 Расчет и построение внешней скоростной характеристики
 - •4 Динамический расчет кшм с применением эвм
 - •4.1 Приведение масс частей кривошипно-шатунного механизма
 - •4.2 Расчет сил инерции
 - •4.3 Расчет суммарных сил, действующих в кривошипно-шатунном механизме
 - •5 Патентно-информационный поиск аналогов заданного типа двс
 - •6 Обоснование и выбор механизмов и систем двигателя
 - •7 Расчёт распределительного вала
 - •Заключение
 - •Список литературы
 
Заключение
В результате проведенной работы разработан 4 цилиндровый бензиновый двигатель для легкового автомобиля объемом 2,8 литра, рабочий объем цилиндра 0,7 литра и номинальной мощностью 115 кВт. Также в рамках данной курсовой работы был выполнен тепловой и динамический расчет двигателя Citroen C5 1.6 THP. Расчетами установлено: давление и температура окружающей среды равны 0,1 МПа 293 К соответственно; давление остаточных газов равно 0,1125 МПа; давление и температура в конце сжатия равны 3,36 МПа и 919,264 К соответственно; давление и температура теоретические 8,03 МПа и 2069,52 К соответственно; давление и температура в конце процесса расширения 0,444 МПа и 1200,31 К соответственно; теоретическое среднее индикаторное давление 0,98 МПа; среднее эффективное давление 0,8 МПа. Также установлено, что удельный эффективный расход топлива равен 387,49 г/(кВтч), часовой расход топлива 44,42 кг/ч. Приняты ход поршня 103,96 мм и диаметр цилиндра 93,66 мм.
По полученным данным построена индикаторная диаграмма разработанного двигателя, внешняя скоростная характеристика и графики давления от действующих сил, которые находятся на первом листе графической части.
Максимальная теоретическая скорость автомобиля, на который установлен полученный в результате расчета двигатель, равна 210 км/ч. По результатам динамического расчета КШМ суммарный крутящий момент двигателя составляет 211,92Нм, погрешность вычислений – 0,57 %.
Также по указанию руководителя были рассчитан и спроектирован распредвал, который расположен на втором листе графической части.
Список литературы
1 Требования к выполнению технологической и конструкторской документации в курсовом и дипломном проектировании для студентов специальности 1-37 01 06 Техническая эксплуатация автомобилей / Сост. И. С. Сазонов [и др.]. – Могилев : Белорусско-Российский университет, 2012. – 48 с.
2 Колчин, А. И. Расчет автомобильных и тракторных двигателей: учеб. пособие для вузов / А. И. Колчин, В. П. Демидов. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Высш. шк., 2008. – 496 с.
3 Автомобильные двигатели. Курсовое проектирование: учеб. Пособие / М. Г. Шатров [и др.]. – М.: Академия, 2011. – 256 с.
4 Ерохов, В. П. Системы впрыска бензиновых двигателей (конструкция, расчет, диагностика) / В. И. Ерохов. – М. : Горячая линия – Телеком, 2011. – 552 с.: ил.
5 Хрулев, А.Э. Ремонт двигателей зарубежных автомобилей / А.Э. Хрулев. – М.: За рулем, 1999. – 440 с.
6 Официальный сайт компании «Motorhunter» [Электронный ресурс].
Режим доступа: http://www.motorhunter.ru/dvigatel/renault_k9k_15_dci.html.
– Дата доступа: 8.05.2017.
7 Официальный сайт компании «Superchips» [Электронный ресурс]. – Режим доступа: http://www.superchips.co.uk. – Дата доступа: 8.05.2017. 8 Официальный сайт компании «Автодата24» [Электронный ресурс]. – Режим доступа: https://autodata24.com/dacia/sandero/sandero-ii/15-dci-90-hp-fap/details. – Дата доступа: 7.03.2017.
9 Официальный сайт компании «VVM-AUTO» [Электронный ресурс]. – Режим доступа: http://vvm-auto.ru/renault/797-dizelnye-dvigateli-renault. – Дата доступа: 14.05.2017.
Приложение А
(обязательное)
Результаты динамического расчета КШМ на ЭВМ
Таблица А.1 – Исходные данные
| 
				 Параметр  | 
			
				 Обозначение  | 
			
				 Единица измерения  | 
			
				 Значение  | 
		
| 
				 Отношение радиуса кривошипа к длине шатуна  | 
			
				 λ  | 
			
				 -  | 
			
				 0,25  | 
		
| 
				 Радиус кривошпа  | 
			
				 R  | 
			
				 мм  | 
			
				 52  | 
		
| 
				 Угловая скорость коленчатого вала  | 
			
				 ω  | 
			
				 1/с  | 
			
				 628  | 
		
| 
				 Давление в конце впуска  | 
			
				 Pa  | 
			
				 МПа  | 
			
				 0,13  | 
		
| 
				 Давление в конце сгорания  | 
			
				 Pz  | 
			
				 МПа  | 
			
				 8,03  | 
		
| 
				 Давление в конце выпуска  | 
			
				 Pr  | 
			
				 МПа  | 
			
				 0,113  | 
		
| 
				 Степень сжатия  | 
			
				 ε  | 
			
				 -  | 
			
				 10,5  | 
		
| 
				 Показатель политропы сжатия  | 
			
				 N1  | 
			
				 -  | 
			
				 1,38  | 
		
| 
				 Показатель политропы расширения  | 
			
				 N2  | 
			
				 -  | 
			
				 1,23  | 
		
| 
				 Степень предварительного расширения  | 
			
				 Rо  | 
			
				 -  | 
			
				 1  | 
		
| 
				 Давление окружающей среды  | 
			
				 Ро  | 
			
				 МПа  | 
			
				 0,1  | 
		
| 
				 Площадь поршня  | 
			
				 Fп  | 
			
				 мм2  | 
			
				 6886  | 
		
| 
				 Массы, совершающие возвратно-поступательное движение  | 
			
				 Mj  | 
			
				 кг  | 
			
				 1,034  | 
		
| 
				 Число цилиндров  | 
			
				 i  | 
			
				 -  | 
			
				 4  | 
		
| 
				 Среднее значение суммарного индикаторного крутящего момента  | 
			
				 Miср  | 
			
				 Нм  | 
			
				 213  | 
		
| 
				 Масса шатуна  | 
			
				 Мш  | 
			
				 кг  | 
			
				 0,973  | 
		
Таблица А.2 – Таблица удельных сил Pin, Pr, Pcум, Рn, Ps, Pt, Pk, Rш.ш
в (Мра)
| 
			 fi, град  | 
		
			 fi, рад  | 
		
			 Sx  | 
		
			 Pr  | 
		
			 Pin  | 
		
			 Pсум  | 
		
			 Pn  | 
		
			 Ps  | 
		
			 Pt  | 
		
			 Pk  | 
		
			 Rш.ш.  | 
	
| 
			 1  | 
		
			 2  | 
		
			 3  | 
		
			 4  | 
		
			 5  | 
		
			 6  | 
		
			 7  | 
		
			 8  | 
		
			 9  | 
		
			 10  | 
		
			 11  | 
	
| 
			 0  | 
		
			 0.0000  | 
		
			 0,0  | 
		
			 0,013  | 
		
			 -3,849  | 
		
			 -3,837  | 
		
			 0,000  | 
		
			 -3,837  | 
		
			 0,000  | 
		
			 -3,83684  | 
		
			 3,84  | 
	
| 
			 30  | 
		
			 0.5236  | 
		
			 8,6  | 
		
			 0,030  | 
		
			 -3,052  | 
		
			 -3,022  | 
		
			 -0,381  | 
		
			 -3,046  | 
		
			 -1,841  | 
		
			 -2,42663  | 
		
			 3,05  | 
	
| 
			 60  | 
		
			 1.0472  | 
		
			 30,9  | 
		
			 0,030  | 
		
			 -1,155  | 
		
			 -1,125  | 
		
			 -0,249  | 
		
			 -1,152  | 
		
			 -1,099  | 
		
			 -0,34638  | 
		
			 1,15  | 
	
| 
			 90  | 
		
			 1.5708  | 
		
			 58,5  | 
		
			 0,030  | 
		
			 0,770  | 
		
			 0,800  | 
		
			 0,207  | 
		
			 0,826  | 
		
			 0,800  | 
		
			 -0,20653  | 
		
			 0,83  | 
	
| 
			 120  | 
		
			 2.0944  | 
		
			 82,9  | 
		
			 0,030  | 
		
			 1,925  | 
		
			 1,955  | 
		
			 0,433  | 
		
			 2,002  | 
		
			 1,476  | 
		
			 -1,35274  | 
		
			 2,00  | 
	
| 
			 150  | 
		
			 2.6180  | 
		
			 98,7  | 
		
			 0,030  | 
		
			 2,282  | 
		
			 2,312  | 
		
			 0,291  | 
		
			 2,330  | 
		
			 0,904  | 
		
			 -2,14786  | 
		
			 2,33  | 
	
| 
			 180  | 
		
			 3.1416  | 
		
			 104,0  | 
		
			 0,030  | 
		
			 2,310  | 
		
			 2,340  | 
		
			 0,000  | 
		
			 2,340  | 
		
			 0,000  | 
		
			 -2,33961  | 
		
			 2,34  | 
	
| 
			 210  | 
		
			 3.6652  | 
		
			 98,7  | 
		
			 0,039  | 
		
			 2,282  | 
		
			 2,321  | 
		
			 -0,292  | 
		
			 2,339  | 
		
			 -0,907  | 
		
			 -2,15606  | 
		
			 2,34  | 
	
| 
			 240  | 
		
			 4.1888  | 
		
			 82,9  | 
		
			 0,072  | 
		
			 1,925  | 
		
			 1,997  | 
		
			 -0,443  | 
		
			 2,045  | 
		
			 -1,508  | 
		
			 -1,38184  | 
		
			 2,05  | 
	
| 
			 270  | 
		
			 4.7124  | 
		
			 58,5  | 
		
			 0,161  | 
		
			 0,770  | 
		
			 0,930  | 
		
			 -0,240  | 
		
			 0,960  | 
		
			 -0,930  | 
		
			 -0,24024  | 
		
			 0,96  | 
	
| 
			 300  | 
		
			 5.2360  | 
		
			 30,9  | 
		
			 0,425  | 
		
			 -1,155  | 
		
			 -0,730  | 
		
			 0,162  | 
		
			 -0,748  | 
		
			 0,713  | 
		
			 -0,22484  | 
		
			 0,75  | 
	
| 
			 330  | 
		
			 5.7596  | 
		
			 8,6  | 
		
			 1,400  | 
		
			 -3,052  | 
		
			 -1,652  | 
		
			 0,208  | 
		
			 -1,665  | 
		
			 1,006  | 
		
			 -1,32677  | 
		
			 1,67  | 
	
| 
			 360  | 
		
			 6.2832  | 
		
			 0,0  | 
		
			 4,070  | 
		
			 -3,849  | 
		
			 0,220  | 
		
			 0,000  | 
		
			 0,220  | 
		
			 0,000  | 
		
			 0,22026  | 
		
			 0,22  | 
	
| 
			 375  | 
		
			 6.5450  | 
		
			 2,2  | 
		
			 6,306  | 
		
			 -3,641  | 
		
			 2,665  | 
		
			 0,173  | 
		
			 2,671  | 
		
			 0,857  | 
		
			 2,52939  | 
		
			 2,67  | 
	
| 
			 390  | 
		
			 6.8068  | 
		
			 8,6  | 
		
			 3,838  | 
		
			 -3,052  | 
		
			 0,786  | 
		
			 0,099  | 
		
			 0,792  | 
		
			 0,479  | 
		
			 0,63117  | 
		
			 0,79  | 
	
| 
			 420  | 
		
			 7.3304  | 
		
			 30,9  | 
		
			 1,444  | 
		
			 -1,155  | 
		
			 0,290  | 
		
			 0,064  | 
		
			 0,296  | 
		
			 0,283  | 
		
			 0,08915  | 
		
			 0,30  | 
	
| 
			 450  | 
		
			 7.8540  | 
		
			 58,5  | 
		
			 0,728  | 
		
			 0,770  | 
		
			 1,497  | 
		
			 0,387  | 
		
			 1,546  | 
		
			 1,497  | 
		
			 -0,38665  | 
		
			 1,55  | 
	
| 
			 480  | 
		
			 8.3776  | 
		
			 82,9  | 
		
			 0,472  | 
		
			 1,925  | 
		
			 2,396  | 
		
			 0,531  | 
		
			 2,454  | 
		
			 1,810  | 
		
			 -1,65839  | 
		
			 2,45  | 
	
| 
			 510  | 
		
			 8.9012  | 
		
			 98,7  | 
		
			 0,372  | 
		
			 2,282  | 
		
			 2,654  | 
		
			 0,334  | 
		
			 2,675  | 
		
			 1,037  | 
		
			 -2,46572  | 
		
			 2,68  | 
	
Окончание таблицы A2
| 
			 1  | 
		
			 2  | 
		
			 3  | 
		
			 4  | 
		
			 5  | 
		
			 6  | 
		
			 7  | 
		
			 8  | 
		
			 9  | 
		
			 10  | 
		
			 11  | 
	
| 
			 540  | 
		
			 9.4248  | 
		
			 104,0  | 
		
			 0,188  | 
		
			 2,310  | 
		
			 2,497  | 
		
			 0,000  | 
		
			 2,497  | 
		
			 0,000  | 
		
			 -2,49726  | 
		
			 2,50  | 
	
| 
			 570  | 
		
			 9.9484  | 
		
			 98,7  | 
		
			 0,013  | 
		
			 2,282  | 
		
			 2,294  | 
		
			 -0,289  | 
		
			 2,313  | 
		
			 -0,897  | 
		
			 -2,13161  | 
		
			 2,31  | 
	
| 
			 600  | 
		
			 10.472  | 
		
			 82,9  | 
		
			 0,013  | 
		
			 1,925  | 
		
			 1,937  | 
		
			 -0,430  | 
		
			 1,984  | 
		
			 -1,463  | 
		
			 -1,34063  | 
		
			 1,98  | 
	
| 
			 630  | 
		
			 10.996  | 
		
			 58,5  | 
		
			 0,013  | 
		
			 0,770  | 
		
			 0,782  | 
		
			 -0,202  | 
		
			 0,808  | 
		
			 -0,782  | 
		
			 -0,20201  | 
		
			 0,81  | 
	
| 
			 660  | 
		
			 11.519  | 
		
			 30,9  | 
		
			 0,013  | 
		
			 -1,155  | 
		
			 -1,142  | 
		
			 0,253  | 
		
			 -1,170  | 
		
			 1,116  | 
		
			 -0,35177  | 
		
			 1,17  | 
	
| 
			 690  | 
		
			 12.043  | 
		
			 8,6  | 
		
			 0,013  | 
		
			 -3,052  | 
		
			 -3,039  | 
		
			 0,383  | 
		
			 -3,063  | 
		
			 1,851  | 
		
			 -2,44068  | 
		
			 3,06  | 
	
| 
			 720  | 
		
			 12.566  | 
		
			 0,0  | 
		
			 0,013  | 
		
			 -3,849  | 
		
			 -3,837  | 
		
			 0,000  | 
		
			 -3,837  | 
		
			 0,000  | 
		
			 -3,83684  | 
		
			 3,84  | 
	
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
 
 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	|
| 
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
		
			 
  | 
	
Рисунок А.1 – Графики давлений Pin, Pr, Pcум, Рn, Ps, Pt
Таблица А.3 - Значения суммарного крутящего момента
| 
				 fi,град  | 
			
				 M i, Н*м  | 
		||
| 
				 0  | 
			
				 0,000  | 
		||
| 
				 5  | 
			
				 -257,220  | 
		||
| 
				 10  | 
			
				 -507,218  | 
		||
| 
				 15  | 
			
				 -436,306  | 
		||
| 
				 20  | 
			
				 -664,945  | 
		||
| 
				 25  | 
			
				 -906,7630  | 
		||
| 
				 30  | 
			
				 -1133,6346  | 
		||
| 
				 35  | 
			
				 -1322,3384  | 
		||
| 
				 40  | 
			
				 -1457,0110  | 
		||
| 
				 45  | 
			
				 -1528,8095  | 
		||
| 
				 50  | 
			
				 -1534,5991  | 
		||
| 
				 55  | 
			
				 -1475,5438  | 
		||
| 
				 60  | 
			
				 -1355,8938  | 
		||
| 
				 65  | 
			
				 -1182,0143  | 
		||
| 
				 70  | 
			
				 -961,636  | 
		||
| 
				 75  | 
			
				 -703,295  | 
		||
| 
				 80  | 
			
				 -415,942  | 
		||
| 
				 85  | 
			
				 -108,691  | 
		||
| 
				 90  | 
			
				 209,305  | 
		||
| 
				 95  | 
			
				 528,900  | 
		||
| 
				 100  | 
			
				 840,946  | 
		||
| 
				 105  | 
			
				 1136,286  | 
		||
| 
				 110  | 
			
				 1405,781  | 
		||
| 
				 115  | 
			
				 1640,410  | 
		||
| 
				 120  | 
			
				 1831,470  | 
		||
| 
				 125  | 
			
				 1970,885  | 
		||
| 
				 130  | 
			
				 2051,639  | 
		||
| 
				 135  | 
			
				 2068,316  | 
		||
| 
				 140  | 
			
				 2017,760  | 
		||
| 
				 145  | 
			
				 1899,845  | 
		||
| 
				 150  | 
			
				 1718,334  | 
		||
| 
				 155  | 
			
				 1481,700  | 
		||
| 
				 160  | 
			
				 1203,498  | 
		||
| 
				 165  | 
			
				 901,391  | 
		||
| 
				 170  | 
			
				 593,599  | 
		||
| 
				 175  | 
			
				 292,667  | 
		||
| 
				 180  | 
			
				 0,000  | 
		||
| 
				 Проверка расчета  | 
			
				 М ср. сум. = 211,92 Н·м  | 
			
				 Погрешность 0.57%  | 
		|

Рисунок А.2 – График суммарного крутящего момента






