6.6. Перевірка кабельної мережі на стійкість роботи захисту від струму витоку

Перевірка мережі напругою 380, 660, 1140 В у системі з ізольованою нетралю на стійкість роботи загальномережового захисту від струму витоку на землю провадиться за умовою

(6.44)

де: - кількість кабелів у мережі, яка живиться від одного трансформатора; - поправочний коефіцієнт на ємність кабелю [11] залежно від температури нагрівання жил,

, (6.45)

коефіцієнт = 0,0095 для кабелів з ПВХ ізоляцією, = 0,004 - з гумовою ізоляцією, = 0 - з паперовою ізоляцією; - ємність однієї фази -го кабелю відносно землі, мкФ/м; для кабелів з гумовою та ПВК ізоляцією знаходять за [11] (додаток 9), для кабелів з паперовою ізоляцією ; - робоча ємність кабелів [11] (додаток 9); - довжина -го відрізка кабелю, м; = 1 мкф/фаза - граничне допустима ємність мережі.

Якщо умова (6.44) не виконується, треба передбачити заходи вода зниження ємності мережі шляхом зменшення довжини кабелів або перерозподілу живлення електроспоживачів між кількома трансформаторами.

7. Розрахунок струмів короткого замикання у шахтних дільничних мережах напругою до 1140 в

Розрахунок струмів короткого замикання в шахтних мережах з ізольованою нетралю трансформатора полягає у визначенні найбільшого можливого трифазного та найменшого можливого двофазного струму короткого замикання.

Струми трифазного короткого замикання розраховуються для вибору рудничної комутаційної апаратури за умовою забезпечення потрібної комутаційної (вимикаючої) здатності, термічної та електродинамічної стійкості максимальним струмам короткого замикання у місці її встановлення.

Струми двофазного короткого замикання визначають у кінці захищеної дільниці мережі (для пускачів - на затискачах двигунів; для автоматичних вимикачів - у кінці зони дії максимального захисту автомата з метою перевірки надійності спрацьовування (чутливості) вибраних уставок захисту).

Для визначення струмів короткого замикання складають однолінійну схему електропостачання (рис 6.1) дільниці (ПДПП – споживачі) та її розрахункову схему заміщення; уточнюють точки короткого замикання на схемах; обчислюють сумарний опір кожної вітки мережі ( , ) до певної точки короткого замикання, включаючи опір зовнішньої системи опір високовольтного кабелю , , трансформатора , магістрального , , та гнучкого , кабелів дільничної мережі.

Трифазний струм короткого замикання

(7.1)

(7.2)

де: - середня номінальна напруга степеня короткого замикання (1200, 690. 400 В).

Опір трансформатора

(7.3)

, (7.4)

(7.5)

де: - втрати короткого замикання трансформатора, Вт; -номінальний струм вторинної обмотки трансформатора. А; - напруга короткого замикання трансформатора, %.

Опір зовнішньої системи, приведе:ний на напругу вторинної обмотки трансформатора,

, (7.6)

де: - потужність трифазного короткого замикання на шинах РПП-6 (ЦПП), В·А.

Опір високовольтного кабелю в (7.1), (7.2) приводиться на напругу вторинної обмотки, тобто , , де: - коефіцієнт трансформації силового трансформатора.

Коефіцієнти трансформації:

=15 для трансформатора 6000/400;

=8,7 для трансформатора 6000/690;

=5 для трансформатора 6000/1200;

Амплітудне значення ударного струну короткого замикання

(7.7)

де: - ударний коефіцієнт; = 1,2...1,3 при короткому замиканні на шинах підстанції, = 1 при короткому замиканні у віддаленій точці; - сума номінальних струмів асинхронних двигунів потужністю понад 100 кВт·А.

Діюче значення ударного струму

(7.8)

Розрахунки струмів КЗ зводять у табл. 7.1.

Таблиця 7.1

Розрахункові точки короткого замикання	Опір, Ом