6.9. Защита преобразовательных агрегатов

Применяется максимальная токовая защита без выдержки вре­мени, выполняемая по рис. 6.1, в с реле РНТ-565, содержащим на­сыщающиеся трансформаторы и предназначенная для защиты преобразовательных агрегатов от многофазных коротких замы­каний в тяговом трансформаторе и внешних коротких замыка­ний на стороне выпрямленного тока.

Предварительный ток срабатывания защиты

(6.50)

где I_Вmax — максимальный допустимый по термической стой­кости вентильный ток преобразователя I_{Bmax d} , пересчитанный на напряжение питания (по паспорту; для современных преобразова­телей I_{Bmax d} = 4000 4500 А).

где I_1н—номинальный ток первичной обмотки тягового трансфор­матора, А; I_нdт —номинальный ток преобразовательного трансформато­ра, А.

Для окончательного вычисления тока срабатывания защиты необходимо вначале определить число витков реле защиты

(6.51)

где А · W_ср — магнитодвижущая сила срабатывания реле РНТ-565 (по паспорту А · W_ср = 100 А); К₁— коэффициент трансформации трансформатора тока, к которому подключается защита.

По справочным данным окончательно принимается ближайшее меньшее значение числа витков реле, то есть W < W _расч. И тогда окончательно ток срабатывания защиты

(6.52)

Чувствительность защиты

где — минимальный ток трехфазного короткого замыкания, - минимальный ток короткого замыкания на вво­дах вторичной обмотки тягового трансформатора:

- для схемы выпрямления «две обратные звезды с уравнитель­ным реактором» - при трехфазном коротком замыкании;

- для мостовой схемы — при двухфазном;

K_Т — коэффициент трансформации тягового трансформатора:

- для схемы выпрямления «две обратные звезды с уравнительным реактором»

- для мостовой схемы выпрямления

где U_2h — номинальное напряжение на сборных шинах, от ко­торых питается тяговый трансформатор, кВ.

6.10. Защита районных трансформаторов 35/(6—10) кВ трансформаторных подстанций

Дтазащшъ1трансформаторовсноминальноймошностью S_н = 6,3 МВА и больше (допускается применять при S_H = 4 MBA) в качестве основной за­щиты применяют дифференциальную защиту без выдержки времени в трех­фазном двухрелейном исполнении.

При меньшей мощности трансформаторов вместо дифференци­альной защиты применяют токовую отсечку без выдержки време­ни (см. рис. 6.1, в). Ее ток срабатывания и чувствительность опре­деляют по формулам (6.45) и (6.46).

Газовую защиту устанавливают на трансформаторах мощностью S_H = 1000 кВА и больше в случае их установки на открытой части подстанции.

На трансформаторах любой мощности для защиты от внешних КЗ предусматривают максимальную токовую защиту с выдержкой вре­мени по схеме рис. 6.1,6 или 6.1, в (первую применяют при мощно­сти трансформаторов S_h = 4 MBA и больше). Выдержку времени применяют на ступень больше, чем у защит присоединений, под­ключенных к шинам 6, 10 кВ.

Ток срабатывания зашиты при одном понижающем трансформаторе

(6.52)

при работе двух трансформаторов

(6.53)

где К_Н = 1,15 1,25; К_в = 0,85; К₃ = 1,5 3; - максимальный рабочий ток первичной обмотки трансформатора, при одном транс­форматоре = 1_н.тр, при двух трансформаторах I_{р тах} = 0,7 · I_н.лр.

По условию селективности действия защиты должно быть вы­держано условие

где К_с = 1,25 в случае применения реле РТ-40 в защитах на пер­вичной и вторичной сторонах трансформаторов; — наиболь­ший ток срабатывания максимальных токовых защит на вторич­ной стороне трансформатора.

Из опыта эксплуатации известно, что обычно I_с.з = (3 4)I_н.тр

Коэффициент чувствительности вычисляют согласно табл. 6.1.

Защиту от перегрузки выполняют, как у трансформаторов соб­ственных нужд, устанавливая ее на первичной стороне трансфор­матора, и рассчитывают по выражению (6.48).