Основного стержня фиксатора

Участие установки фиксатора	Минимальное допустимое расстояние по вертикали, мм, от контактного провода до крепления основного стержня фиксатора к кронштейну или стойке
	Прямого	Оборотного
Прямые и кривые участки радиусом более 2000 м Кривые участки радиусом от 2000 до 1500 м Кривые участки радиусом менее 1500 м	350+100 100+50 100+50	600+200 600+200 800+200

Примеры обозначений фиксаторов:

фП-3-I — фиксатор прямой для неизолированной консоли на

пряжение 3 кВ, длина основного стержня в соответствии с типо-азмером I; УФО-З-П — усиленный обратный фиксатор для не­изолированной консоли на напряжение 3 кВ, длина основного стер­жня в соответствии с типоразмером II; ФГ-25 — гибкий фиксатор на напряжение 25 кВ; ФТИ-25-Ш — фиксатор троса анкеруемой ветви для изолированной консоли на напряжение 25 кВ, длина ос­новного стержня в соответствии с типоразмером III.

Технические характеристики применяемых фиксаторов приве­дены в приложении 7 (табл. П7.4).

7.4. Нагрузки, действующие на поддерживающие и фиксирующие устройства

Поддерживающие и фиксирующие устройства контактной сети рассчитывают с учетом постоянных и временных (кратковремен­ных и особых) нагрузок и воздействий.

Значения нормативных и расчетных нагрузок определяют для соответствующих расчетных режимов, которыми в зависимости от вида и схемы поддерживающего устройства могут быть:

наибольшая гололедная нагрузка при одновременном действии ветра на покрытые гололедом провода при температуре воздуха -5°С; ветер наибольшей интенсивности при температуре воздуха +5 °С;

минимальная температура при отсутствии гололеда и ветра.

Расчетные нагрузки на провода от собственной массы, массы гололеда и давления ветра определяют по отдельной методике.

Расчетные усилия от изменения направления проводов опреде­ляют следующим образом. При расположении подвески на кривой радиусом R горизонтальное усилие Р_1? передающееся на опорное устройство от обеих ветвей провода, имеющего натяжение Н, мож­но определить из подобия треугольников АОВ и ADH (рис. 7.18, а): ADIAH = АВ/ОВ.

Так как АВ = l и OB ~ R, то после замены входящих в пропор­цию величин буквенными их обозначениями получим:

Р₁ = Hl /R

где l - Длина пролета на кривой.

Усилие, передающееся от одной ветви провода,

Р₁/2 = HI I(2R).

При отводе провода на анкеровку составляющая Р₂ натяжения Н, действующая в поперечном относительно пути направлении, опреде­ляется из выражения (рис. 7.18, 6) Р₂ = Н sin ά. При небольших углах отклонения провода можно принять, что sin ά= tg ά, после чего полученное выражение примет вид

Р₂ = Н tg ά = Hzll,

где z — поперечное смещение провода на соседней опоре.

Если провод отводится на анкеровку на кривом участке пути, значение составляющей в поперечном направлении пути от анкер­ной ветви провода может быть приближенно определено алгебра­ическим суммированием усилий P₁/2 и Р₂.

Полное усилие от отвода на анкеровку одной ветви провода на

кривом участке пути

Усилие, передающееся на опору от двух ветвей (например, при зигзаге) контактного провода (рис. 7.18, в),

Р_А = 4Ка II,

где К — натяжение одного контактного провода

а — зигзаг.

Рис. 7.18. Схема определения усилия от изменения направления провода: на кривом участке пути (а); при отводе его на анкеровку на прямом участке пути (б); от зигзага контактного провода (в)