Натяжение несущего троса при различных режимах

Материал несущего троса	Натяжение троса Т, %, от максимально допустимого натяжения для режимов
	ветер наибольшей интенсивности при tmin °C			гололед с ветром
	-30	-40	-50
Медь Биметалл	75 80	70 75	60 70	65 75

Значение ветрового отклонения контактного провода пропорциональ­но отношению с_х HI К (здесь с_х — аэродинамический коэффициент лобо-ого сопротивления; НтлК— соответственно высота сечения и натяже­ние нового или изношенного контактного провода). Это отношение может служить показателем ветроустойчивости контактных проводов: чем оно меньше, тем выше ветроустойчивость контактного провода. Если для нового провода МФ-100 этот показатель ветроустой­чивости принять за единицу (100 %), то другие новые, а также изношен­ные контактные провода относительно него будут иметь меньшие значе­ния (табл. 4.3).

Таблица 4.3

Показатель ветроустойчивости контактных проводов

Износ про­водов, %	Значения схН/К для проводов марки				Износ про­водов, %	Значения схН/К для проводов марки
	МФ-100	МФО-100	МФ-150	2МФ-100		МФ-100	МФО-100	МФ-150	2МФ-100
0 10	1,00 0,90	0,82 0,78	0,85 0,78	0,62 0,56	20 30	0,92 0,97	0,82 0,87	0,83 0,83	0,57 0,60

Изношенные контактные провода с учетом уменьшения их натя­жения более ветроустойчивы, чем новые, за исключением овального провода МФО-100 с 30 %-м износом. Поэтому при расчете ветровых отклонений цепных подвесок принимают отсутствие износа и номи­нальное натяжение контактных проводов, чтобы получить более тя­желый режим.

Ветровые отклонения проводов МФО-100 и МФ-150 в среднем будут в 1,2 раза меньше, чем у МФ-100, а МФ-150 по сравнению с Двойным проводом 2МФ-100 — в 1,3 раза больше при прочих равных условиях. Поэтому допустимые длины пролетов цепных подвесок с контактным проводом МФ-150 примерно в 1,5 раза меньше допусти­мых подвесок с двойными проводами 2МФ-100.

Средняя длина струны в двух средних четвертях пролета

Где S _min — расстояние между контактным проводом и несущим тросом в середине пролета (длина струны, подвешенной в середине пролета);

F₀ и T₀ — стрела провеса и натяжение несущего троса при бес­провесном положении контактного провода.

В зависимости от конструктивной высоты цепной подвески h значение s определяется

где g — нагрузка на несущий трос от веса всех проводов цепной подвески.

Значение Т_о ориентировочно можно принимать 0,75 Т_тах для медного несущего троса и 0,8 Т_тах для биметаллического.

Длину подвесной гирлянды несущего троса Л_и принимают 0,16 м (длина серьги и седла) при изолированных консолях; 0,56 м при двух подвесных изоляторах в гирлянде; 0,73 м при трех; 0,90 м при четы­рех. Если применяют малогабаритные подвесные изоляторы, длину гирлянд соответственно уменьшают.

Дополнительные прогибы опор под действием ветровой нагруз­ки γ_к и γ_т (соответственно на уровне подвески контактного прово­да и на уровне закрепления на консоли подвесной гирлянды) опре­деляют с учетом давления ветра как на опоры и провода цепной подвески, так и на усиливающие и другие провода, подвешенные на этих опорах.

Прогибы типовых железобетонных консольных опор для рас­четной скорости ветра ориентировочно принимают (табл. 4.4):

Прогибы железобетонных консольных опор

Таблица 4.4

v, м/с	До 25	30	35	40
γк, М	0,010	0,015	0,022	0,030
γt, М	0,015	0,022	0,030	0,040

Определение длин пролетов вертикальных цепных контактных подвесок целесообразно начинать с установления расчетного режима (ветер наибольшей интенсивности или гололед с ветром), при кото­ром ветровое воздействие на контактную подвеску будет наибольшим.

Ориентировочно расчетный режим можно установить сравне­нием ветровых нагрузок на контактные провода при максималь­ном ветре (р_к) и при ветре с гололедом (р_кг). Если окажется, что какая-либо из этих ветровых нагрузок превышает другую более чем 20 %, то определять длины пролетов можно только в режиме одной наибольшей нагрузки. Если р_к и р_кг отличаются менее чем на 20 %, то длину пролета для данной подвески следует рассчиты­вать как в обоих режимах ветра, а при трассировке контактной сети принимать наименьшее значение.

При определении р_э необходимо знать длину пролета l, которая на данной стадии расчетов неизвестна. Поэтому при решении урав­нений прибегают к методу последовательных приближений. Для это­го сначала находят длины пролетов l'_mах для прямого и кривого уча­стков пути при р_э = 0. Далее определяют следующие значения p'_э, подставляют их в формулы и находят l'_mах. Если полученные значе­ния для соответствующего расчетного режима не отличаются от l'_mах более чем на 5 %, то это означает, что l'_mах определены правильно. Если же l'_mах отличается более чем на 5 % от l'_mах, то полученное значение l'_mах вновь подставляют в формулу, находят р_э а затем дли­ны пролетов.

Нагрузка р_э может оказаться нулевой, иметь положительное или отрицательное значение. Поэтому при определении допустимых длин пролетов необходимо учитывать знак перед р_э.