6.2. Проверка высоты фундамента расчетом на продавливание.

Условие прочности на продавливание:

см

где d – диаметр арматуры колонны 28 AIII см

см

Принимаем см

см – принимаем окончательно без пересчета фундамент высотой см, h₀= Н_ф-а_з=90-4=86см – трехступенчатый

- площадь нижнего основания пирамиды продавливания

A₁=a² –(2h₀+h_k)²=2,4²-(20.86+0.3)²=1,68 м²

- условие выполнено.

6.3. Проверка высоты нижней ступени.

Высоту нижней ступени проверим из условия прочности на действие поперечной силы без поперечного армирования в наклонном сечении .

h₀₂=h_ступ-4= 30-4=26см

условие прочности:

Q_3-3<0.6R_btb_ih₀₂γ_bi b_i=100 см.

Q_3-3=0.5(a-h_k-2h₀)P'=0.5(2.4-0.3-20.86)296.5 =56 кН

56000 Н<0.60.75(100)100260.9=105300 Н - Условие прочности выполнено.

6.4. Расчет арматуры у подошвы фундамента.

Расчетные сечения принимаются по граням ступеней и грани колонны.

Крайняя часть фундамента работает как консоль на изгиб от реактивного давления грунта.

Определяем изгибающие моменты в расчетных сечениях.

M_i=0.125P'b(a-a_i)²

M₁=0.125296,5 2,4(2,4-0.3)²=392,2 кН·м

M₂=0.125296,52,4(2,4-0.9)²=200,1 кН·м

Площадь сечения арматуры:

А_si=M_i/0.9·R_sh₀

А_s1=392,2·10⁵/(280(100)0.986)=18 см²

А_s2=200·10⁵/(280(100)0.956)= 9,43см²

Количество стержней:

n=1+a/20=1+240/20=12 стержней

Принимаем1512 AII c A_s=19,695см² шаг арматуры S=170 мм

Проверка процента армирования:

μ_min=0.05%

μ=A_s,max100%/(bh_0i)=19.695 100%/(8690)=0.25% >m_min=0.05%

7. Проектирование элементов монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами.

7.1. Компоновка перекрытия.

Направление главных балок принимается продольное, с пролетом L_гб=5,6 м.

Второстепенные балки идут в поперечном направлении с шагом b₁=L/3=5,6/3=1,86 м, с пролетом L_вб=7,0 м.

Подбираем размеры сечения:

высота второстепенной балки h_вб=(1/121/20)L_вб=40см

ширина второстепенной балки b_вб=(0.40.6)h_вб=20 см

высота главной балки h_гб=(1/81/15)L_гб=60см

ширина главной балки b_гб=(0.30.5)h_гб=25 см

толщина плиты h_пл=6 см

Рис.14

7.2. Расчет плиты перекрытия.

L₁=a-b_гб=7.0-0.25=6.75 м

L₂=a₁-b_вб=1,87-0.20=1.67м

L₁/L₂=6.75/1.67=4.04 >2 – плита перекрытия работает как балочная в коротком направлении.

L₁ и L₂ – свободные пролеты.

Для расчета выделим полосу шириной b=1 м вдоль главных балок/

7.2.1. Расчетная схема, пролет, усилия.

Материалы перекрытия:

бетон:

класс – В15;

расчетное сопротивление осевому сжатию R_b=8.5 МПа;

расчетное сопротивление осевому растяжению R_bt=0.75 МПа;

модуль упругости бетона E_b=2410³ МПа;

γ_b2=0.9

арматура:

4 класс Вр-I

расчетное сопротивление растяжению арматуры R_s=370 МПа;

модуль упругости стали арматуры E_s=20010³ МПа;

Расчетная схема плиты – пяти пролетная неразрезная балка. Пролет L₂=1,62 м, опоры второстепенные балки.

Рис. 15

Нагрузка на 1м² плиты перекрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надежности γf	Расчетная нагрузка, Н/м2
Постоянная Керамическая плитка на растворе Ж.б. плита δ=6 см	234 1500	1,1 1,1	258 1650
Итого:	1734	-	1908
Временная Vn Длительная Vl =Vn-1500 Кратковременная	4000 2500 1500	1,2 1,2 1,2	4800 3000 1800
Полная qn=gn+ Vn	5734	-	6708

g=(g+V)b·γ_n=6708·1·0.95=6372.6 Н/м²

Изгибающие моменты определяются как многопролетные балки с учетом перераспределения в первом пролете и на первой промежуточной опоре.

M₁=M_B=(qL₂²)/11=(6372.61,67²)/11=1615.5 Нм

В средних пролетах и на средних опорах:

M₃M_C=M_Д=(qL₂²)/16=(6372.61,67²)/16=1110.8 Нм

В средних пролетах моменты уменьшаем на 20% т.к. δ_пл/L₂>1/30

6/162=0.037>0.03-условие соблюдается

M₁=1615,5 Нм

M₃1110,8 Нм