4.10.1. Расчет по деформации (на сжатие)

_{Среднее давление по подошве фундамента:}

или <

Условие расчета по деформациям на сжатие соблюдается, и вертикальная осадка фундамента Ф3-2 находится в допустимых пределах.

4.10.2. Расчет по деформациям (на вырывание)

Вырывающая нагрузка, действующая на фундамент:

Где m=1,2 – коэффициент грунта;

Сравниваем нормативную нагрузку с полученной:

или <

Фундамент марки Ф3-2 удовлетворяет условию расчета по деформациям на вырывание.

Таким образом, на основании проведенных проверок можно утверждать о правильном выборе фундамента.

4.10.3. Расчет по устойчивости (по несущей способности)

Рисунок 4.6 - Чертеж фундамента

Здесь: а – размер стороны квадратной опорной плиты подножника, м;

h_ф - глубина заложения подножника, м.

Определим объем обелиска грибовидного фундамента–подножника марки Ф3-2, если а=1,8 м:

Определим сумму площадей боковых поверхностей грибовидного фундамента подножника марки Ф3-2:

Далее проверяем, выполняется ли условие по несущей способности:

Н·10³, следовательно, выбранный фундамент удовлетворяет условию расчета по несущей способности.

4.11 Расчет грозозащитного троса для анкерной опоры

Согласно [1], воздушные линии напряжением 110 – 500кВ с металлическими и железобетонными опорами должны быть защищены от прямых ударов молнии тросами по всей длине линии.

В качестве грозозащитного троса принят провод тем же сечением и маркой как у основного провода АС-300 сечением 339,6 мм², смонтирован на опоре типа У220-1+14 и имеет высоту от места крепления провода до места крепления троса 8,1 м.

Длина гирлянды изоляторов – .

Таблица 4.14 - Технические данные провода

Параметры	Проводник	Сердечник	Провод
Сечение,	301	38,6	339,6
Диаметр,	-	-	24
Масса,	-	-	1132

Температурный коэффициент линейного расширения [1, табл.2.5.8]:

,

Модуль продольной упругости троса [1, табл.2.5.8]:

;

Значения температур: .

Допускаемые напряжения[1, табл.2.5.7]:

: .

Рассчитаем защитный угол проводов траверсы на опоре:

.

Рассчитываем удельные нагрузки, действующие на трос:

1. Постоянно действующая нагрузка от собственного веса троса:

2. Гололедная нагрузка на 1м троса:

Результирующая нагрузка от массы троса и гололеда:

3. Ветровая нагрузка, действующая на 1м троса без гололеда перпендикулярно тросу:

Данная нагрузка соответствует ветровому давлению атмосферного перенапряжения.

, но не менее 50 Па. [1, п. 2.5.73],

Принимаем Согласно [1, п. 2.5.52]:

При -

При -

Тогда нормативная нагрузка:

Расчетная нагрузка:

_{Удельная нагрузка:}

4. Ветровая нагрузка с гололедом перпендикулярно тросу:

5. Результирующая нагрузка на трос без гололеда от давления ветра:

6. _{Результирующая нагрузка на трос с гололедом от давления ветра:}

Расчет грозозащитного троса проводится совместно с расчетом провода. Так как ветровая нагрузка на трос без гололеда рассчитывалась для условий атмосферных перенапряжений, то и нагрузку на провод без гололеда необходимо пересчитать для этих же условий.

Из расчета для промежуточного пролета получим

Вычислим стрелу провисания провода при t_а:

Уравнение состояния в комбинированной форме:

, где

Тогда уравнение примет вид:

В первом приближении

Окончательный ответ:

Напряжение в низшей точке провода для атмосферных перенапряжений:

Исследуем стрелы провисания.

Максимальная длина пролета может достигнуть 1,25L_ан:

Максимальная стрела провеса:

Вертикальная проекция максимальной стрелы провисания:

Для длин пролета, не превышающих 1000м., расстояние между проводом и тросом в середине пролета рассчитывается по эмпирической формуле:

Тогда:

, что недопустимо; по условиям прорыва тросовой защиты грозовыми разрядами рекомендуется

По условию исключения прорыва тросовой защиты рекомендуется обеспечить:

поэтому

тогда

Защитный угол троса в середине пролета при не отклоненных ветром положениях троса и провода:

Вычислим напряжение в тросе, обеспечивающее

Из-за возможного смещения точек крепления троса, используют длину приведенного пролета:

провод АС-300 удовлетворяет условиям расчета