3.1.4 Определение параметров линии
Активное погонное сопротивление r0=0,306 Ом/км берем из табл.3.2, реактивное погонное сопротивление x0=0,434 Ом/км определяем по [5.табл.П.4]. Тогда полные сопротивления линии определим по формулам:
R
=
X
=
(3.8)
Потери мощности в линии:
ΔP=
(3.9)
RРПП-1 ==7,65 Ом; XРПП-1 ==10,85 Ом;
ΔP= =0,095 МВт.
Потери напряжения в нормальном и наиболее тяжелом послеаварийном режиме:
ΔU=
(3.10)
ΔUнорм= =0,75 кВ или 0,64%;
ΔUп/авар=0,75∙2=1,5 кВ или 1,28%.
Отметим, что потеря напряжения в послеаварийном режиме соизмерима с пределами регулирования напряжения устройств РПН трансформаторов 110 кВ [3.табл.6.48], составляющими ±9∙1,78 = ±16,02%.
Выбор сечений проводов и их проверка, а также определение некоторых параметров для других линий произведены аналогично. Результаты расчетов помещены в табл.3.4.
Таблица 3.4-Выбранные сечения и некоторые параметры линий радиально-магистральной сети
Участок |
S, МВА |
I, А |
F,мм2 |
r0, Ом/км |
R, Ом |
x0, Ом/км |
X, Ом |
ΔP, МВт |
ΔU,% |
РПП-2 |
7,25 |
32,4 |
95 |
0,306 |
7,65 |
0,434 |
10,8 |
0,095 |
0,64 |
РПП-6 |
18,27 |
94,58 |
120 |
0,249 |
6,27 |
0,427 |
8,90 |
0,67 |
1,52 |
6-4 |
10,44 |
65,68 |
120 |
0,249 |
6,27 |
0,427 |
8,90 |
0,32 |
0,9 |
РПП-1 |
28,12 |
66,7 |
95 |
0,306 |
4,43 |
0,434 |
6,29 |
0,40 |
1,27 |
1-5 |
12,13 |
39,4 |
95 |
0,306 |
2,75 |
0,434 |
3,90 |
0,05 |
0,5 |
ТЭЦ-3 |
10,7 |
28,1 |
95 |
0,306 |
4,90 |
0,434 |
6,94 |
0,047 |
0,44 |
Общие потери мощности ΔРΣ=5,27 МВт .
Потеря U до наиболее удаленного потребителя 4 равна:
ΔUРПП-4= ΔUРПП-6+ΔU6-4 =2,42%
Наиболее тяжёлый послеаварийный режим возникает при обрыве 1 цепи участка РПП-6. Приэтом ток на участке увеличится в 2 раза и станет 189,16.Данный ток меньше допустимого.
ΔUРПП-4 = 2 ΔUРПП-6 + ΔU6-4 = 3,94%
Возможность устройств РПН больше, чем общая потеря напряжения в послеаварийном режиме и составляет 16,02%
3.1.5 Выбор трансформаторов
Согласно заданию имеются потребители 1, 2 и 3категории. Поэтому предусматриваем установку двух трансформаторов. Номинальная мощность трансформаторов должна удовлетворять условиям:
Sном
≥
(3.11)
Sном
≥
(3.12)
Определяем номинальную мощность трансформатора для ПС1
Sном
2 ≥
=10
МВА; Sном2
≥=12,86 МВА.
Выбираем проходную трансформаторную подстанцию блочного типа (КТПБ) 110/10 кВ с двумя трансформаторами ТДН-16000/110.
Определяем номинальную мощность трансформатора для ПС2.
Sном
2 ≥
=6,83
МВА; Sном2
≥=3,07 МВА.
Выбираем проходную трансформаторную подстанцию блочного типа (КТПБ) 110/10 кВ с двумя трансформаторами ТДН-10000/110.
Остальные подстанции определяем аналогично
Определяем номинальную мощность трансформатора для ПС3
Sном3 ≥5,94 МВА; Sном3 ≥2,675 МВА.
Выбираем комплектную трансформаторную подстанцию блочного типа (КТПБ) 110/10 кВ с двумя трансформаторами ТДН-6300/110.
Определяем номинальную мощность трансформатора для ПС4
Sном4 ≥13,8 МВА; Sном4 ≥10,35 МВА.
Выбираем комплектную трансформаторную подстанцию блочного типа (КТПБ) 110/10 кВ с двумя трансформаторами ТДН-16000/110. Тип схемы подстанции 5АН: мостик с выключателями в цепях трансформаторов и ремонтной перемычкой со стороны трансформаторов .
Определяем номинальную мощность для ПС5
Sном5 ≥8,33 МВА; Sном5 ≥4,07 МВА.
Выбираем комплектную трансформаторную подстанцию блочного типа (КТПБ) 110/10 кВ с двумя трансформаторами ТДН-10000/110. Тип схемы подстанции 5АН: мостик с выключателями в цепях трансформаторов и ремонтной перемычкой со стороны трансформаторов .
Определяем номинальную мощность для ПС6
Sном6 ≥6,11 МВА; Sном6 ≥5,89 МВА
Выбираем комплектную трансформаторную подстанцию блочного типа (КТПБ) 110/10 кВ с двумя трансформаторами ТДН-6300/110. Тип схемы подстанции 5АН: мостик с выключателями в цепях трансформаторов и ремонтной перемычкой со стороны трансформаторов
.