3.1.2. Нижнє днище

Даний елемент знаходиться у розрізі 2-2 і під дією внутрішнього тиску, тому для його розрахунку використаємо величини механічних характеристик матеріалу АМг6М за температури 50 ˚C.

Площа нижнього торового днища аналогічна до площі верхнього:

Розрахунок на міцність

Найбільшого значення товщина стінки набуває при

Зважаючи на технологічні обмеження, приймаємо

Остаточні результати розрахунків: ,

3.2. Внутрішня стінка

Даний елемент знаходиться у розрізі 1-1 і 2-2 та під дією зовнішнього тиску, тому для його розрахунку використаємо величини механічних характеристик матеріалу АМг6Н за температури .

Визначимо площу бокової поверхні циліндра:

3.2.1. Розрахунок на стійкість гладкої оболонки

Розрахунок виконаємо методом ітерацій, аналогічно до розрахунку верхнього торового днища:

Розріз 1-1

У даному разі, завдяки більш вдало вибраному початковому коефіцієнту, вдалося досягти ріниці коефіцієнтів меншої 1% вже на 2-ій ітерації.

Розріз 2-2

Більшою виявилась товщина у розрізі 1-1, тому приймемо її як товщину внутрішньої непідкріпленої циліндричної стінки.

3.2.2. Розрахунок на стійкість підкріпленої оболонки

Для розрахунку приймаємо:

Визначимо коефіцієнт при

Розріз 1-1

З умови з умови місцевої втрати стійкості

Розріз 2-2

Визначимо кількість підкріплюючих шпангоутів

Переобчислимо а та :

Знайдемо еквівалентну товщину по масі

3.2.3. Коефіцієнти запасу стійкості та міцності

Розрахунки показують, що для обох розрізів становить однакову величину, але для зручності використовуватимемо значення параметрів у розрізі 2-2:

Визначимо найбільший критичний тиск, при якому відбудеться загальна втрата стійкості

Визначимо найбільший критичний тиск, при якому відбудеться місцева втрата стійкості

О статочні результати розрахунків:

Для гладкої оболонки ,

Д ля підкріпленої оболонки

=14.1мм

Кількість шпангоутів = 9