2.6. Длина рамных рельсов.

Длину рамного рельса, схема которого изображена на рисунке 2.7, определяют проекцией остряка на рамный рельс и величинами переднего и зад него вылетов, т.е.:

, (2.37)

где q – передний вылет рамного рельса;

– длина остряка (по заданию 7,8 м).

g – задний вылет рамного рельса.

Рисунок 2.7.- Раскладка брусьев под стрелкой.

По условиям раскладки переводных брусьев и расположения начала остряка со сдвижкой его относительно оси переводного бруса на величину К передний вылет рамного рельса определяется зависимостью:

, (2.38)

где С – стыковой пролет, принимаемый в зависимости от типа рельсов; для Р50 составляет 440 мм;

– стыковой зазор в переднем стыке рамного рельса, принимается равным 8 мм;

a_i – величина пролета под стрелкой, примем равной 500 мм;

К – смещение начала остряка относительно оси переводного бруса, равное 41 мм;

Z₁ – число пролетов между осями переводных брусьев в зоне переднего вылета рамного рельса, принимают в зависимости от марки стрелочного перевода; для 1/11 Z₁ = 5.

Тогда:

.

Задний вылет рамного рельса g определяют типом корневого крепления и конструкцией стыка. Величину g обычно определяют по выражению:

, (2.39)

где С – расстояние между осями стыковых брусьев, принимаемое в зависимости от типа рельсов, равное 440 мм;

– расчетный стыковой зазор в корне остряка, принимается равным 5 мм при вкладышно-накладочном креплении и нулю при накладочном (гибкие остряки);

– стыковой зазор на заднем вылете рамного рельса, принимается 0 мм;

Z₂ – число пролетов в пределах заднего вылета рамного рельса; для 1/11 Z₂=2;

a – расстояние между осями брусьев, равное 500 мм.

Тогда:

Длина рамного рельса будет составлять:

2.7. Геометрические характеристики крестовины и контррельсов.

2.7.1. Ширина желоба у контррельса.

Контррельс устанавливают для предотвращения ударов гребней колес в

острие сердечника крестовины. Для этого размер желоба t_к между контррельсом и путевым рельсом (рисунок 2.8) должен быть определенной величины, которая определяется зависимостью:

t_к = S₀ – Т_n , (2.40)

где S₀ – ширина колеи в районе крестовины, равная 1520 мм с допуском ±3 мм;

Т_п – расстояние между рабочим кантом сердечника крестовины и рабочей

гранью головки контррельса.

Исследование условий прохождения колесных пар по крестовине показывает, что расстояние Т_п должно быть больше или равно максимальному расстоянию от внутренней плоскости одного колеса до рабочего канта гребня другого колеса Т_к^max за вычетом зазора Δ_з между гребнем колеса и рабочим кантом сердечника (рисунок 2.8). Зазор Δ_з обусловлен разностью уровней измерения толщины гребня колеса и ширины колеи:

Т_n ≥ Т_к^max- Δ_з = q_max+ h_max+ - - Δ_з (2.41)

где q_max – максимальное расстояние между внутренними гранями колес (насадка), принимаемое 1443 мм;

h_max – максимальная толщина гребня колеса, равная 33;

- поправка на криволинейность внутренней стороны гребня, принимается 1 мм;

- сужение нагруженной колесной пары по низу, принимается 3 мм.

При Δ_з = 2 мм, будем иметь:

T_п =1443+33+1-3- 2 =1472 мм

Выдерживая неравенство (2.41) примем Т_п =1472 мм, тогда ширина желоба у контррельса будет равна:

t_к =1517 -1472 = 44 мм

Однако при такой ширине желоба даже в случае незначительного износа

рабочей грани головки контррельса гребень будет ударять в острие сердечника.

Принимая 1 мм в запас на износ, ширину желоба у контррельса принимаем

равной 44 мм с допуском +3 и -2 мм.

Рисунок 2.8.- Схема к определению критических расстояний.