4.1.3 Поверочный расчет

После выбора цепи производится поверочный расчет, в котором выполняют подробные вычисления сопротивлений движению тягового элемента на всех участках трассы на основе предварительного расчета.

Сопротивление на прямолинейных горизонтальных участках:

для загруженной ветви

W_г.в = (q_г + q_о)ℓ₁ , (4.13)

где ℓ₁ – длина горизонтальной проекции конвейера, м;

для незагруженной ветви

W_г.н = q_оℓ_г . (4.14)

Сопротивление на прямолинейных наклонных участках:

для загруженной ветви

W_н.в = (q_г + q_о)ℓ₂ ± (q_г + q_о)Н, (4.15)

для незагруженной ветви

W_н.н = q_оℓ₂ ± q_оН. (4.16)

Сопротивление на поворотных звездочках

W_зв = S_зв(  1), (4.17)

где S_зв – натяжение цепи в точке набегания цепи на звездочку, Н;

 – коэффициент сопротивления на звездочках;  = 1,03–1,04 – для звездочек на подшипниках качения;  = 1,05–1,07 – на подшипниках скольжения.

Сопротивление очистительных устройств

, (4.18)

где q_оч – линейная нагрузка от очистительных устройств (q_оч = 300–500 Н/м);

z_оч – число очистительных устройств, шт.

Таблица 4.3

Основные параметры и размеры пластинчатых цепей

Номер цепи	Разрушающая нагрузка, кН не менее	Шаг цепи tц, мм	b1	b2		b3		b4		d, мм	d1, мм	d2, мм	d3, мм	d4, мм	d5, мм	h, мм не более	s, мм
			не более, мм
М20	20	40**–160	35		3,5		15		49	–	6,0	9,0	12,5	25	35	18	2,5
М28	28	50**–200	40		4,0		17		56	–	7,0	10,0	15,0	30	40	20	3,0
М40	40	63–250	45		4,5		19		63	–	8,5	12,5	18,0	36	45	25	3,5
М56	56	63**–250	52		5,0		23		72	–	10,0	15,0	21,0	42	55	30	4,0
М80	80	80–315	62		6,0		27		86	–	12,0	18,0	25,0	50	65	35	5,0
М112	112	80**–400	73		7,0		31		101	–	15,0	21,0	30,0	60	75	40	6,0
М160	160	100**–500	85		8,5		36		117	–	18,0	25,0	36,0	70	90	45	7,0
М224	224	125**–630	98		10,0		42		134	–	21,0	30,0	42,0	85	105	56	8,0
М315	315	160**–630	112		12,0		47		154	–	25,0	36,0	50,0	100	125	60	10,0
М450	450	200–800	135		14,0		55		185	–	30,0	42,0	60,0	120	150	70	12,0
М630	630	250–1000	154		16,0		65		214	–	36,0	50,0	70,0	140	175	85	14,0
М900	900	250**–1000	180		18,0		76		254	–	44,0	60,0	85,0	170	210	105	16,0
М1250	1250	315**–1000	230		22,0		90		310	–	50,0	71,0	100,0	200	250	120	20,0
М1800	1800	400–1000	260		24,0		110		370	–	60,0	85,0	118,0	236	276	150	22,0
МС28	28	63–160	42		4,5		17		–	8,3	13,0	17,5	22,5	36	45	26	3,0
МС56	56	80–250	48		5,0		23		–	10,3	15,5	21,0	27,0	50	65	36	4,0
МС112	112	100–315	67		7,0		31		–	14,3	22,0	29,0	38,0	70	90	51	6,0
МС224	224	160–500	90		10,0		42		–	20,3	31,0	41,0	53,0	100	125	72	8,0

* Шаг цепи выбирается из ряда: 40, 50, 63, 80, 100, 125, 160, 200, 250, 315, 400, 500, 630, 800, 1000 мм.

** Применение шагов, отмеченных **, для катковых цепей не допускается.

Сопротивление от перегиба цепи на отклоняющем устройстве

, (4.19)

где µ – коэффициент трения в шарнирах цепи без смазки (µ = 0,45);

S^/_нб – натяжение цепи при набегании на отклоняющее устройство;

d – диаметр валика цепи, м;

D_о – диаметр делительной окружности звездочки, м (табл. 4.4).

Сопротивление от перегиба цепи на приводной звездочке

, (4.20)

где S_нб и S_сб – натяжение цепи в точке набегания и сбегания с приводной звездочки соответственно.

Сопротивление подшипников приводных звездочек

, (4.21)

где _п = 0,10–0,15 коэффициент сопротивления подшипников качения с уплотняющими устройствами;

 – угол перегиба цепи.

Таблица 4.4

Диаметры делительных окружностей звездочек для пластинчатых цепей

Шаг звена цепи, мм	Число зубьев z
	8	10	12	13	16	20
100	261,31	323,61	386,37	417,86	512,58	639,25
125	326,64	404,50	482,96	522,34	640,73	799,08
160	418,10	517,76	618,19	668,59	820,13	1022,82
200	522,62	647,22	772,74	835,72	1025	1278,52
250	653,28	809,00	965,93	1044,68	1281,45	1598,15
315	823,13	1019,37	1217,07	1316,26	1614,63	2013,64
400	1045,24	1294,44	1545,48	1671,44	2050,32	–
500	1306,56	1618,00	1931,86	2089,36	–	–

Сопротивление подшипников отклоняющих звездочек

. (4.22)

Полное сопротивление движению

. (4.23)

4.1.3.1 Уточнение производительности конвейера

При поверочном расчете производительность конвейера Q (т/ч) определяется по формуле

, (4.24)

где F – площадь поперечного сечения, м².

 – плотность груза, т/м³;

v– скорость конвейера, м/с.

4.1.3.2 Уточненный тяговый расчет

Уточненный тяговый расчет производится методом обхода по контуру, начиная с точки минимального натяжения цепи S_min (точка 1) (рис. 4.5).

Рис. 4.5. Схема скребкового конвейера для расчета методом обхода по контуру

S₁ = S_min = (30006000)Н,

S₂ = S₁ + q_оL  q_оН,

S₃ = S₂(  1),

S₄ = S₃ + (q_г + q_о)L + (q_г + q_о)Н.

Величины погонных нагрузок определяют по (4.64.8)

4.1.3.3 Выбор элементов привода

Окружное усилие на приводных звездочках

W_о = S_нб  S_сб + (S_нб + S_сб )(  1). (4.25)

Необходимая мощность двигателя

, (4.26)

где k_з = 1,11,35 – коэффициент запаса;

 = 0,9  КПД привода конвейера;

W_о – окружное усилие на приводных звездочках, Н.

Выбираем двигатель с мощностью P (кВт) и частотой вращения n (мин^-1) по табл. А.1 (прил. А.)

Частота вращения приводного вала, мин^-1

, (4.27)

где v – скорость тягового органа, м/с.

Требуемое передаточное число привода

. (4.28)

По передаточному числу выбирают редуктор по табл. Б.1 (прил. Б), с учетом условия передачи мощности P_ред  P.

Выбираем муфту по наибольшему крутящему моменту (табл. В.1, прил. В)

4.1.3.4 Выбор тормоза

Тормозной момент

, (4.29)

где k_т – коэффициент запаса торможения; k_т = 1,5–1,75;

М_т.с – статический тормозной момент, Н.

Статический тормозной момент

. (4.30)

Выбираем тормоз по табл. Г.1 (прил. Г)

4.1.3.5 Выбор натяжного устройства

Устанавливаем винтовое или пружинно-винтовое натяжное устройство.

Ход натяжного устройства

, (4.31)

где t_ц – шаг цепи, мм.