4.4.2 Поверочный расчет
Выполняем подробные вычисления сопротивлений движению на всех участках трассы на основе предварительного расчета.
Сопротивление ходовых катков (4.50)
Н.
Сопротивление подшипников отклоняющих звездочек (4.51)
Н,
где б = 0,002 – коэффициент сопротивления подшипников звездочек, при подшипниках качения;
п = 90°– угол перегиба цепи.
Сопротивление подшипников приводной звездочки (4.52)
.
Сопротивление отклоняющих звездочек (6.53)
,
где о = 0,003 – условный коэффициент сопротивления.
Сопротивление приводной звездочки (4.54)
.
.
Сопротивление от перегиба цепи на отклоняющей звездочке (4.55)
,
где f2 = 0,2 – коэффициент трения в шарнирах;
= 0,006 м – диаметр валика цепи;
Dо – диаметр начальной окружности звездочек или номинальный диаметр блоков, м.
Определяем окружное усилие на приводной звездочке (4.56)
,
где
– сумма сопротивлений конвейера (6.57);
,
Н.
4.4.2.1 Уточнение производительности конвейера
Штучную расчетную производительность определяем по формуле (4.58)
Zр = Пkрз / (kвkг) = 1200∙1,1/0,9∙0,96 = 1527 шт./ч,
где П – плановая программа выпуска грузов-изделий, шт./ч;
kрз =1,1 – коэффициент резерва и неравномерности загрузки конвейера;
kв = 0,9 – коэффициент использования конвейера по времени;
kг = 0,96 – коэффициент готовности конвейера.
По вычисленной расчетной производительности окончательно устанавливаем шаг подвесок и скорость их движения (4.60, 4.61)
t = 3600 iv / Zр = 3600∙1∙0,4/1527 = 0,9 м,
v= Zрt / (3600i) = 1527∙1,2/3600 = 0,5 м/с.
4.4.2.2 Уточненный тяговый расчет
Уточненный тяговый расчет выполняют методом последовательного суммирования сил сопротивлений на трассе конвейера.
Разбиваем трассу на отдельные расчетные
участки и нумеруем их по направлению
движения (рис. 4.13), начиная с точки
минимального натяжения
.
Минимальное натяжение цепи
находится в точке сбегания цепи с
натяжного устройства и принимается
.
Рис. 4.13. Схема трассы подвесного конвейера
Определяем натяжения тяговой цепи по всему контуру трассы путем последовательного суммирования сил сопротивлений движению на отдельных участках трассы конвейера, начиная с точки минимального натяжения до привода.
По направлению движения
Н;
Н;
Н;
Н;
Н;
Н;
Н;
Н;
Против направления движения
Н;
Н.
Расхождение от
предварительного значения
составляет 24%.
Таким образом, подробный тяговый расчет подтверждает правильность выбора типоразмера тяговой цепи.
4.4.2.3 Выбор элементов привода
Определяем окружное усилие на приводной звездочке (4.67)
Н.
Расхождение от предварительного
окружного усилия
Н
составило 30%.
Определяем мощность приводного электродвигателя (4.68)
кВт,
где kз = 1,1 – коэффициент запаса;
= 0,95 – КПД передаточного механизма от двигателя к приводному органу с учетом КПД приводной звездочки.
Выбираем мотор-редуктор 3МВ-160-204 ГОСТ 26218-94, имеющий параметры: номинальная мощность двигателя Pдв = 1,1 кВт; передаточное число uр = 204; частота вращения выходного вала nвых = 7,1 об/мин; масса mм-р = 60 кг; диаметр выходного вала dвых = 55мм.
Выбираем муфту по наибольшему крутящему моменту (табл. 1.П.В, прил. В).
4.4.2.4 Выбор натяжного устройства
Определяем усилие натяжного устройства конвейера (4.73)
Н,
где Sнб = 975,61 Н – усилие в точке набегания цепи на натяжную звездочку.
Устанавливаем грузовое натяжное устройство.
Определяем массу натяжного груза (4.74)
кг,
где kзв = 1,05 – коэффициент потерь на отклоняющих звездочках;
nзв – число отклоняющих звездочек;
Принимаем mн = 255 кг.
Определяем ход натяжного устройства конвейера (4.75)
.
Принимаем
.