Необходимый момент сопротивления сечения б-б

мм³.

Пренебрегая расточкой под кольцо упорного подшипника, можно записать

откуда высота траверсы

Принято h_T = 60 мм.

1.3.6.6 Диаметр цапфы

1.3.6.6.1. Изгибающий момент в сечении г-г

1.3.6.6.2.Допускаемое напряжение в сечении г-г

где К_σ – коэффициент концентрации напряжений; для цапфы траверсы с галтельным пере-ходом (см.табл.3.13), К_σ = 2,7;

[S] – запас прочности; как и для сечения Б-Б [S] = 1,6.

Принято d_ц = 50 мм.

1.3.7 Выбор и расчет подшипников для блоков

1.3.7.1.Подшипники выбирают по диаметру цапфы траверсы. По ГОСТ 8338-75 (Приложение 10) для блоков подвески приняты радиальные однорядные шарикоподшипники со следующими параметрами:

• условное обозначение ………………………210

• внутренний диаметр, мм ……………………d = 50

• наружный диаметр, мм ……………………..D = 90

• ширина, мм ………………………………….B = 20

• динамическая грузоподъемность, Н ………[C] = 35100

• статическая грузоподъемность, Н …………[C₀] = 19800

• масса, кг ……………………………………..0,47

1.3.7.2 Расчетные нагрузки

Эквивалентная нагрузка на один подшипник блока

где Q – номинальная подъемная сила крюковой подвески, Н;

z_б – число блоков в подвеске;

2 – число подшипников в одном блоке;

К^{`</sup><sub>G</sub> – коэффициент, учитывающий переменность нагрузки. Для группы классификации механизма М6 в табл.3.4 находим К<sup>`}_G = 0,65.

Эквивалентная динамическая нагрузка

P = V · F_Э · K_б = 1,2 · 8000 · 1,2 = 11520 Н,

где V – коэффициент вращения; при вращении наружного кольца подшипника V = 1,2;

K_б – коэффициент безопасности; для подшипников подвески K_б = 1,2.

1.3.7.3 Требуемая динамическая грузоподъемность

Расчетный срок службы подшипника L_h = 6300 ч (см.табл.3.4).

Частота вращения блока

мин^-1,

где ^V`гр – заданная скорость подъема груза, м/с;

D_бл – диаметр блока, м;

d_k – диаметр каната, м.

Требуемая динамическая грузоподъемность подшипника

где f_h – коэффициент долговечности (см.табл.3.5); при L_h = 6300 ч, f_h = 2.33;

f_n – коэффициент, определяемый по частоте вращения (см.табл.3.6);при n_б = 8 мин^-1,

f_n = 1,494.

1.4. Выбор электродвигателя, редуктора и тормоза

I.4.I. Кинематическая схема лебедки механизма подъема груза

Рис. 1.6. Кинематическая схема лебедки механизма подъема груза:

I-электродвигатель; 2-муф­та зубчатая с промежуточ­ным валом 3 и тормозным шкивом (МПТ); 4- тормоз ; 5-редуктор горизонтальный двухступенчатые цилиндрический типа РМ; б -зубчатая специальная; . барабан; 8 - внешняя опора барабана

1.4.2. К.П.Д. Механизма подъема груза при номинальной грузоподъемности

= * * * =0,98*0,98* * =0,886

= 0,98 - к.п.д. полиспаста (см. п.1.1.3);

= 0,98 - к.п.д. барабана на подшипниках качения (1, приложение 2);

= 0,97 - к.п.д. зубчатой пары редуктора (там же); =99 - к.п.д. зубчатой муфты (там же).

Принято = 0,89. 1.4.3. Ориентировочная статическая мощность двигателя

кВт,

где - заданная скорость подъема груза, м/с