
- •7. Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей для
- •7.1 Выбор выключателей и разъединителей на 35 кВ.
- •7.2 Выбор токоведущих частей на 35 кВ.
- •7.3 Выбор трансформаторов тока в цепи вл.
- •7.4 Выбор трансформаторов напряжения 35 кВ.
- •8. Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей по номинальным параметрам
- •8.1 Выбор выключателей и разъединители на 220 кВ.
- •8.2 Выбор гибких шин 220 кВ.
- •8.3 Выбор трансформатора тока 220 кВ.
- •8.4 Выбор трансформатора напряжения 220 кВ.
- •8.5 Выбор изоляторов 220 кВ.
- •8.6 Выбор сборных шин 10 кВ.
- •8.7 Выбор выключателей и разъединителей 10 кВ.
- •8.8 Выбор комплектного токопровода 10 кВ.
- •8.9 Выбор трансформатора тока 10 кВ.
7. Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей для
заданных цепей
7.1 Выбор выключателей и разъединителей на 35 кВ.
Определяем расчётные токи продолжительного режима в цепи блока генератор по наибольшей электрической мощности генератора ТГВ-200-2УЗ
[1.
§4.1., с.213.(4.3)]
[1.
§3.7., с.190.(3.85)]
Расчётные токи короткого замыкания принимаем по таблице 6.4., с учётом того, что все цепи входят в расчетную зону I, т.е. проверяются по суммарному току короткого замыкания. Термическая стойкость определяется по формуле:
кА2∙с
Выбираем выключатель ВБПС-35-40УЧЛ1 и разъединитель РДЗ-35Б/2000НУХЛ-1 . Находим значение апериодической составляющей в токе отключения выключателя:
Таблица 7.1.
Расчётные данные |
Каталожные данные |
|
Выключатель ВБПС-35-40УЧЛ1 |
Разъединитель РДЗ-35Б/2000НУХЛ-1 |
|
Uуст = 35 кВ |
Uном = 35 кВ |
Uном = 35 кВ |
Iмах = 538,54 А |
Iном = 2000 А |
Iном = 2000 А |
In.τ = 19,32 кА |
Iоткл = 40 кА |
– |
iуд = 11,25 кА |
iдин = 102 кА |
iдин = 100 кА |
iа.τ =52,21 кА |
iа.ном = 81,78 кА |
- |
Iпо = 20,96кА |
Iдин = 40 кА |
- |
Вк = 1867,12кА2∙с |
|
|
Проверку по отключающей способности производим по допустимому току.
Принимаем окончательно выключатель ВБПС-35-40УЧЛ1 и разъединитель
РДЗ-35Б/2000 НУХЛ-1
7.2 Выбор токоведущих частей на 35 кВ.
Так как шины по экономической плотности тока не выбираются, принимаем сечение по допустимому току при максимальной нагрузке на шинах, равной току
наиболее мощного присоединения, в данном случае блока генератор- трансформатор.Значения расчетных токов были определены выше.
Принимаем провод АС-240/32, d=21,6 мм, Iдоп=605 А. Фазы расположены горизонтально с расстоянием между фазами 300 см.
Проверка
шин на схлестывание не производится
так как
.
Проверка по условиям коронирования:
Определяем начальную критическую напряженность:
[1.
§4.2., с.237.(4.31)]
кВ/см
Определяем напряженность вокруг провода:
[1.
§4.2., с.237.(4.33)]
кВ/см
Условие проверки по:
[1.
§4.2., с.238.(4.34)]
Таким образом, провод АС-240/32 по условиям короны проходит.
Токоведущие части от трансформатора связи до сборных шин выполняем гибкими проводами. Сечение выбираем по экономической плотности тока jэ=1,0 [А/мм2].
мм2
[1.с.186.(4.26)]
Принимаем провода АС 240/32; d =21,6 мм; Iдоп = 605 А
Проверяем провода по допустимому току:
Iмах = 538,54 А < Iдоп = 605 А;
Проверку на термическое действие тока не производим, так как шины выполнены голым проводом на открытом воздухе. Проверку на коронирование не производим, так как согласно ПУЭ минимальное сечение для воздушных линий 110 кВ 35 мм2 , и с учетом того, что напряженность вокруг провода будет аналогична первому проводу.