- •Содержание
- •Введение
- •Анализ исследований энергетического использования канско-ачинских углей
- •1.1 Этапы развития топочных технологий сжигания углей на тепловых электростанциях
- •1.2 Угли Канско-Ачинского бассейна и их энергетическое использование
- •1.3 Технологические способы подавления оксидов азота
- •1.3.1 Ступенчатое сжигание
- •Двухступенчатое сжигание
- •Отрицательные последствия применения двухступенчатого сжигания
- •Опыт компании Mitsui Babcock по усовершенствованию двухступенчатого сжигания
- •Внедрение метода трехступенчатого сжигания на угольных электростанциях в России и снг
- •Усовершенствование метода трехступенчатого сжигания
- •Концентрическое сжигание
- •1.3.2 Подача воды или пара в зону горения
- •Опыт мэи по подавлению оксидов азота впрыском воды в зону горения
- •1.3.3 Рециркуляция дымовых газов
- •Работы вти по внедрению рециркуляции для снижения оксидов азота
- •1.3.4 Сжигание топлив в кипящем слое
- •Сжигание твердых топлив в топках котлов, с классическим кипящим слоем
- •Топки с циркулирующим кипящим слоем
- •Котлы с циркулирующим кипящим слоем в России
- •Котлы с циркулирующим кипящим слоем под давлением
- •Котлы с кипящим слоем (промышленный опыт)
- •1.4 Шлакование и загрязнение поверхностей нагрева котельных агрегатов при сжигании канско-ачинских углей
- •1.5 Вовлечение в энергетику сажистых (окисленных) углей Канско-Ачинского бассейна
- •1.6 Исключение мазута при растопке и подсветке факела топочных камер котлов
- •1.7 Выбор цели и постановка задач исследования
- •Основные задачи исследований:
- •2 Особенности вещественного состава и свойств углей канско-ачинского бассейна по высоте пласта и глубине залегания
- •2.1 Оценка величины запасов сажистых и окисленных углей Канско-Ачинского бассейна
- •2.2 Состав и свойства березовского угля по высоте пласта и глубине залегания
- •2.2.1 Органическая часть
- •2.2.2 Теплотехнические характеристики
- •2.2.3 Состав и свойства минеральной части
- •2.2.4 Особенности распределения органической и минеральной частей по фракциям различных бурых углей при размоле
- •2.2.5 Реакционная способность
- •2.3 Особенности сжигания окисленного березовского угля
- •2.3.1 Экспериментальная установка и методика исследований
- •2.3.2 Работа топочной камеры
- •2.3.3 Поведение минеральной части
- •2.3.4 Загрязнение поверхностей нагрева
- •2.3.5 О роли механического недожога в формировании отложений летучей золы при сжигании канско-ачинских углей с высоким содержанием кальция
- •2.4 Анализ результатов исследований
- •3 Экспериментальные исследования по сжиганию ирша - бородинского угля и его полукокса
- •3.1 Сжигание кузнецкого угля и полукокса ирша-бородинского угля на Егоршинской грэс
- •3.2 Сжигание ирша-бородинского угля и его полукокса на Красноярской тэц-1
- •3.3 Сжигание ирша-бородинского угля и его полукокса на огневом стенде
- •3.4 Выводы
- •4 Исследования по Термической подготовке углей канско-ачинского бассейна
- •4.1 Математическое моделирование процесса термоподготовки углей
- •4.2 Исследования по термоподготовке канско-ачинских углей в слоевом реакторе
- •4.3 Исследования по термоподготовке и сжиганию канско-ачинских углей на полупромышленной установке
- •4.4 Выводы
- •5 Технологические схемы и устройства по повышению эффективности энергетического использования углей канско-ачинского бассейна
- •5.1 Увеличение тепловой эффективности поверхностей нагрева котельных агрегатов
- •5.2 Технологические схемы и устройства по термической подготовке канско-ачинских углей как эффективной ступени их сжигания на тепловых электростанциях
- •5.2.1 Технологические схемы и устройства по внешней термоподготовке
- •Термоподготовка с использованием стандартного оборудования
- •Термоподготовка с использованием принципа фонтанирования
- •5.2.2 Внутритопочная термическая подготовка Термоподготовка угольной пыли в циклонных предтопках
- •Термоподготовка в топочных устройствах с возвратно-поступательным движением потока
- •Топочные устройства по термической подготовке кау с вертикальной циркуляцией угольной пыли в угловых камерах
- •5.2.3 Система термоподготовки углей с применением муфельных предтопков
- •Опытно-промышленный образец системы муфельной растопки, установленной на котле бкз-420-140 пт1 Красноярской тэц-2
- •Система термической подготовки на котлах пк-40-1
- •Система термической подготовки на котлах бкз-420 Красноярской грэс-2
- •Работа универсальной пылеугольной горелки
- •5.3 Выводы
- •6 Трехмерное численное моделирование аэродинамики топочной камеры, оборудованной системой термической подготовки топлива
- •7 Экономическая оценка эффективности технологии сжигания с использованием термической подготовки углей канско-ачинского бассейна и определение перспектив ее тиражирования
- •7.1 Оценка коммерческой эффективности технологии сжигания с использованием термической подготовки канско-ачинских углей с учетом риска и неопределенности
- •7.1.1 Финансово-экономическая оценка технологии сжигания с внутритопочной термической подготовкой канско-ачинских углей с примененением высокоэкономичного котельного агрегата
- •Анализ проектных рисков
- •Анализ чувствительности
- •Анализ безубыточности
- •7.1.2 Финансово-экономическая оценка технологии муфельной растопки канско-ачинских углей
- •Теплота сгорания мазута
- •Анализ проектных рисков
- •Анализ чувствительности
- •Анализ безубыточности
- •7.2. Применение специализированной модели межотраслевого комплекса – Энергетической модели России для определения эффективности различных энерготехнологий
- •Характеристика условий добычи и использования канско-ачинских углей
- •7.3 Формирование исходных параметров и определение экономических последствий тиражирования технологии термической подготовки канско-ачинских углей на пылеугольные тепловые электростанции России
- •7.4. Предотвращенный экологический ущерб от реализации технологии термической подготовки канско-ачинских углей
- •7.4.1 Экологическая оценка проекта «Высокоэффективный экологически чистый котельный агрегат» (вэка)
- •Определение величины снижения платы за выбросы загрязняющих веществ в атмосферу
- •Расчет предотвращенного ущерба при освоении технологии вэка
- •7.4.2 Экологическая оценка проекта «Безмазутная растопка котельных агрегатов» бмрк Расчет снижения платы за выбросы загрязняющих веществ
- •Количество угля, замещающего одну тонну мазута
- •При сжигании одной тонны мазута в топочную камеру котла поступает
- •Расчет предотвращенного ущерба при освоении технологии бмрк
- •7.5 Выводы
- •Основные результаты и выводы
- •Список использованных источников
2.2 Состав и свойства березовского угля по высоте пласта и глубине залегания
2.2.1 Органическая часть
По высоте и глубине залегания пласта угли Березовского месторождения можно разделять по степени окисленности на три зоны: верхняя – сажистых уголь; средняя – окисленный (степень окисленности более 70 %), нижняя – рядовой уголь (со степенью окисленности менее 70 %). При увеличении глубины залегания пласта угля свыше 100 м следует выделить четвертую зону – зону высокощелочного угля (рис. 2.3).
Результаты проведенных исследований подтвердили данные геологов о том, что на глубинах 128 – 162 м могут встречаться «соленые угли» с содержанием оксидов натрия и калия более 2 %.
Петрографический анализ показал, что все пробы березовского угля, независимо от степени окисленности, состоят в основном из группы гуминита, среди которых значительно преобладает подгруппа гумотеллинита – структурные гелифицинованные ткани.
Инертинит представлен такими структурными тканями, как семифюзенит, фюзенит, и их обрывками – инертодетринитом. Компоненты группы липтинита сложены суберинитом и споринитом. Микстинит распределен в угле весьма неравномерно и представлен тонкой смесью глинистых частиц с гумоколлинитом.
При повышении степени окисленности угля наблюдается увеличение микрокомпонентов групп инертинита, липтинита и микстинита. Количество этих групп особенно резко увеличивается при переходе к сажистому углю, что объясняется условиями формирования угольного пласта и меньшей устойчивостью группы гуминита к окислительным процессам [65-66].
Следует отметить, что петрографический анализ окисленного угля дает заниженное содержание микрокомпонентов группы инертинита, что объясняется особенностями изменения структуры угольного вещества. При значительном окислении происходит обособление инертинита и гуминита, за счет чего снижается его содержание из-за частичного выкрашивания инертинита в процессе приготовления проб угля [67].
Рис. 2.3. Вертикальное сечение угольного пласта «Березовский»:
1 – вскрыша; 2 – сажистый уголь; 3 – степень окисленности угля более 70 %;
4 – рядовой уголь; 5 – щелочной уголь (∑Na2O + K2O до 2 % и более)
Окислительное
выветривание приводит к значительным
изменениям в элементном составе
органической части при повышении степени
окисленности более 52 %. При этом содержание
кислорода (
)
при переходе угля от слабоокисленного
к сильноокисленному вначале уменьшается
в среднем с 22 до 20 %, а затем, при
увеличении степени окисленности более
62 %, возрастает, достигая в сажистом угле
34 %.
Противоположную
зависимость от степени окисленности
по сравнению с кислородом имеет углерод
(
),
количество которого при переходе угля
от слабоокисленного к сильноокисленному
вначале увеличивается с 71 до 74 %, а
затем, при степени окисленности более
82, уменьшается, достигая в сажистом угле
62 %.
При увеличении
степени окисленности березовского угля
наблюдается интенсивный рост содержания
гуминовых кислот
:
от 40 до 96 %.
Рисунок 2.4 – Содержание углерода,
гуминовых кислот в пробах березовского
угля разной степени окисленности:
– содержание гуминовых кислот
;
○ – содержание кислорода (
);
– содержание
углерода (
)
Для сажистого угля
характерно некоторое снижение содержания
гуминовых кислот, что объясняется
окислительно-гидролитической деструкцией
гуминовых кислот до более простых
водорастворимых соединений и последующим
их вымыванием пластовыми водами [68-69].
Содержание водорода (
)
в разных партиях проб, отобранных для
исследования, существенно различается.
Однако общей тенденцией является
уменьшение количества водорода в угле
при увеличении степени окисленности
(рис. 2.4).
Снижение содержания
водорода начинается в образцах угля,
степень окисленности которых превышает
62 %, и для сажистого, по сравнению с
рядовым, оно снижается вдвое (с 4,5 до 2,2
%). В процессе окислительного выветривания
угля в пласте происходит увеличение
содержания азота (рис. 2.5). При этом
количество азота хорошо коррелируется
с содержанием гуминовых кислот (рис.
2.6), в которых согласно [70-72] носителями
азота являются аминогруппы. По глубине
пласта угля содержание серы очень
неравномерное (рис. 2.7). В сажистом угле
содержание общей серы (
)
достигает 1 %.
Высокая концентрация серы приходится
на более глубокие слои пласта неокисленного
угля, в отдельных пробах содержание (
)
превышало 2 %. Для получения более
достоверных данных определение содержания
органической серы проводилось не
расчетным путем согласно ГОСТ 8606–72, а
сжиганием остатка топлива со смесью
Эшка после извлечения перитной и
сульфатной видов серы.
Рисунок 2.5 – Содержание водорода, азота
в пробах березовского угля разной
степени окисленности:
– содержание водорода
;
○ – содержание азота (Ndaf)
Рисунок 2.6 – Зависимость содержания азота от выхода гуминовых кислот в пробах березовского угля из зоны окисления
Рисунок 2.7 – Содержание разновидностей
серы по глубине пласта: а – общая сера
(
);
б – сульфатная сера (
);
в – колчеданная (
);
г – органическая (
)
Органическая сера
(
)
довольно равномерно распределена по
глубине пласта и ее содержание составляет
около 0,2 %. Количество сульфат-ной
серы (
)
очень мало и
составляет около 0,02 %, лишь для
сажистого ее значению несколько
увеличивается. Повышение сульфатной
серы происходит, по нашему мнению, за
счет окисления пирита по реакции [33]:
2FeS2 + 7О2 + 2Н2О = 2FeSО4 + 2H2SО4. (2.1)
Содержание колчеданной серы повышается к основанию пласта, что объясняется ослаблением окислительных процессов.
