
- •Основные расчетные соотношения и примеры расчетов конвективного теплообмена в печах при свободном движении среды
- •Основные расчетные соотношения и примеры расчетов конвективного теплообмена в печах при принудительном движении среды
- •3. Основные расчетные соотношения и примеры расчетов радиационного теплообмена в печах
- •5. Основные соотношения и примеры расчетов передачи теплоты теплопроводностью в печах
- •Граничные условия 2ого рода
- •Г раничные условия 3ого рода
- •Стационарная теплопроводность многослойной плоской стенки. Граничные условия 1ого рода
- •Стационарная теплопроводность однослойной цилиндрической стенки.
- •8. Расчетные схемы нагрева Ме
- •14, Расчёт методической толкательной печи.
- •15. Расчёт печи с шагающим подом.
- •16. Расчёт печи с шагающими балками.
- •17, Расчёт камерной печи с выкатным подом.
- •23. Расчет сушильных установок с выкатным подом. Расчет конвеерных сушил. Расчет сушил для крупных изделий.
- •24. Расчет термических печей. Расчет печей хто.
- •25. Каркасы топливных печей.
- •26. Выбор и расположение топливосжигающих устройств.
- •27. Типы горелок. Системы розжига и контроля пламени горелок
- •28. Выбор и расположение рекуператоров
- •29. Основные правила и приемы огнеупорной кладки. Кладка каркаса печи. Кладка рекуператоров. Огнеупорные горелочные туннели
Основные расчетные соотношения и примеры расчетов конвективного теплообмена в печах при свободном движении среды
Свободное движение – движение жидкости или газа, полностью обусловленное силой тяготения. А свободное движение жидкости или газа в неограниченном пространстве классифицируют как естественную конвекцию. Однако между этими терминами, как правило, не делают никакого различия.
Коэффициент
теплоотдачи
входит в Nu,
связь которого с критериями Gr
и Pr
устанавливается с помощью метода анализа
размерностей Nu=C(Gr*Pr)n.
В большинстве случаев константы С и n определяют обработкой экспериментальных данных, полученных для геометрически подобных тел. Иногда для расширения области применение указанного уравнения вводят коэффициент K: Nu=CK(Gr*Pr)n.
При расчете Gr
значением
свойств
обычно берут при средней температуре
(
),
а температурный коэффициент расширения
для среды (газ или жидкости) определяют
как 1/Tср.
Система |
Схематическое представление |
С |
n |
K |
Вертикальная пластина и вертикально расположенный цилиндр большого диаметра |
X=l |
0,8 |
1/4 |
|
Нагреваемая горизонтальная пластина. Теплоотдающая поверхность сверху |
X=l |
Ламинарный поток |
||
0,54 |
1/4 |
1 |
||
Турбулентный поток |
||||
0,14 |
1/3 |
1 |
||
Нагреваемая горизонтальная пластина. Теплоотдающая поверхность снизу |
X=l |
Ламинарный поток |
||
0,27 |
1/4 |
1 |
||
Горизонтально расположенный цилиндр X=d |
|
Ламинарный поток |
||
0,47 |
1/4 |
1 |
||
Турбулентный поток |
||||
0,1 |
1/3 |
1 |
||
Сфера D |
|
Ламинарный поток |
||
0,49 |
1/4 |
1 |
Основные расчетные соотношения и примеры расчетов конвективного теплообмена в печах при принудительном движении среды
Теплоотдача при вынужденной конвекции жидкой или газообразной среды в трубах, поперечном обтекании труб и вдоль плоских поверхностей достаточно полно и систематически исследована. Результаты этих исследований обычно интерпретирует уравнение Нуссельта:
,
где
С,m,n-константы для данного типа потока и геометрии систем.
Однако существуют и другие факторы, которые могут сложным образом влиять на теплоотдачу и которые должным образом не представляются этим отношением. Для получения более полного обобщения в уравнение Нуссельта вводят коррекционную функцию К: