Отделение металлообработки

     Общеобменную  вентиляцию рассчитывают из условий  ассимиляции избыточного тепла. 

     Теплый период 

     Тепловыделения  от людей

     Q_я = q_я N;                                                       (9)

     где 

     N — количество людей в помещении;

     q_я - удельные выделения явного тепла, Вт/чел.

     Q_я = 62,8∙19=1179,52 (Вт).

     Тепловыделения  от оборудования

     Тепловыделения  от станков определяются по формуле (2):

     

     Тепловыделения  от солнечной радиации через покрытие

     По  формуле (5):

     

     Тепловыделения  от солнечной радиации через остекление

     По  формуле (6):

     Q_ср=(590·0,65+175·0,5) ·36·0,65·0,85·0,6=5621(Вт)

     Тепловыделения  от искусственного освещения

     По  формуле (7):

     От  общего:

     

     От  местного:

     

     Суммарные тепловыделения

     

     Теплонапряженность:

    q =

=

(Вт/м³). 

       Холодный период 

     Приточная система механического цеха запроектирована  совмещенной с воздушным отоплением.

     Тепловыделения  от людей

     По  формуле (9):

     Q_я = 119,5∙19=2271 (Вт).

     Тепловыделения  от оборудования

     Такие же как и в Т.П.

     Тепловыделения  от освещения

     

     Потери  теплоты

     По  формуле (8):

    Q

=3384,4·0,4·(17+31)·0,99=64330(Вт)

     Суммарные тепловыделения

     

     Теплонапряженность:

    q =

=

(Вт/м³).

Определение воздухообмена из условий ассимиляции вредностей.

       Требуемый воздухообмен общественной  системы вентиляции определяется  отдельно для теплого  периода   по избыткам явной теплоты. Воздухообмен по другим видам вредностей и нормативный заведомо меньше и не рассчитывается. 

Цех вулканизации

     Для локализации пыли при зачистке и  шероховке резины предусмотрены  отсосы от укрытий станков. Местные  отсосы над вулканизаторами устроены в виде зонтов.

     Производительность  местных отсосов от укрытий обдирочного, полировального и заточного оборудования /2/:

      ,                                                                (10)

     где

      - удельная величена отсоса  воздуха, м³/(ч∙мм круга), принимается по табл. 4,13 /2/

      - диаметр круга, мм.

     Обдирочный  станок:

     

     Для двух:

     Шероховочный  станок:

     

     Для двух:

     Пресс вулканизатор:

     При использовании зонта над нагретой поверхностью расход воздуха, отсасываемого зонтом /1/:

      ,                                                     (11)

     где

      - расход воздуха, подтекающего  к зонту с конвективной струей, м³/ч:

      ,                                                (12)

     где

      и - площади зонта и источника тепла, м²;

      - количество конвективного тепла,  Вт, выделяемого с поверхности источника.

      - расстояние от поверхности  источника тепла до зонта, м,  которое рекомендуется принимать  равным 0,8 эквивалентного по площади  диаметра источника.

     

     Так как  ‹ 2,8 , =1,5.

     

     Для двух:

     Суммарный расход воздуха отсасываемого местными  отсосами:

     

     Воздухообмен по избыткам явной теплоты с учетом местных отсосов

      ,                              (13)

     где

     t_в – температура воздуха в обслуживаемой или рабочей зоне помещения, удаляемого системами местных отсосов,⁰С;

      - температура воздуха удаляемого  общеобменной вентиляцией,⁰С:

      ,                                               (14)

     где

      - температурный коэффициент  воздухообмена.

      - температура приточного воздуха, ⁰С:

     t_пр=t_на+(0,5-0,7),                                                (15)

      где

      t_на – расчетная температура наружного воздуха в теплый период,⁰С;

     с – теплоемкость воздуха, равная 1,005 , кДж/(кг⁰С);

      - плотность приточного воздуха,  кг/м.

 

     t_пр=24,1+0,5=24,6 (⁰С)

     

     

     Рассчитываем  температуру приточного воздуха  в холодный период года, =8782 Вт.

      ,                                                       (16)