- •3 Организационно-технологическая часть
- •3.1 Технологическая карта
- •3.1.1 Область применения технологической карты и номенклатура работ
- •3.1.2 Нормативные ссылки
- •3.2 Организация и технология производства работ
- •3.2.1 Определение объёмов работ
- •3.2.2 Выбор захватных приспособлений
- •3.2.3 Выбор монтажного крана
- •3.2.4 Операционная карта работ
- •3.3 Калькуляция затрат труда
- •3.4 Потребность в материально-технических ресурсах
- •3.5 Технико-экономические показатели
- •3.6 Контроль качества и приёмка работ
- •3.7 Техника безопасности при производстве работ по технологической карте
- •2. Расчётно-конструкторская часть
- •2.1. Обоснование выбора проектируемых конструкций, выбор материала и определение расчётных характеристик
- •2.2. Сбор нагрузок на рассчитываемые элементы
- •Подбор сечения стержней фермы
- •2.3. Выбор расчётных схем
- •2.4. Расчёт по первой группе предельных состояний
- •1 Архитектурно-строительная часть
- •Объемно-планировочное решение здания
- •1.2 Конструктивное решение здания
- •1.2.1 Фундаменты
- •1.2.7 Крыша, кровля
2. Расчётно-конструкторская часть
2.1. Обоснование выбора проектируемых конструкций, выбор материала и определение расчётных характеристик
Согласно заданию на проектирование в дипломном проекте необходимо выполнить статический расчет поперечной рамы и выполнить расчет конструкций фермы.
Стальной несущий каркас состоит из стоек постоянного сечения, балок и ферм. Стальные колонны опираются на закладные детали фундаментов.
2.2. Сбор нагрузок на рассчитываемые элементы
Статический расчёт фермы производим на ПК ”LIRA - 9.0”.
При сборе нагрузок на ПРЦ были определены нагрузки на ферму:
-постоянная нагрузка qрасч g∙B 1.323∙6 7.94 кН/м;
-снеговая нагрузка s sо∙μ∙B∙γf =0.7∙1∙1∙1.4∙6=5.88 кН/м;
-крановая нагрузка Dmax = 60.74 кН; Dmin = 6.13 кН;
Т.к. сопряжение фермы с колонной жёсткое, то в опорных сечениях возникают горизонтальные пары сил:
H1 = Mл/hоп=355.518/1.65=215.47 кН;
H1 = Mл/hоп=435.041/1.65=263.66 кН;
По результатам статического расчета, после определения усилий в стержнях фермы от расчетных нагрузок, определяются наиболее невыгодные сочетания усилий для каждого стержня и по расчетному усилию подбираются сечение стержней фермы. Все расчеты сводим в таблицу 2.3. Так как на верхний пояс опирается стальной профнастил, то сечение его подбираем, как для сжато-изгибаемого элемента на действие продольной силы и момента.
Таблица
Подбор сечения стержней фермы
Эле–мент |
Nо эл-та |
N, кН (N,M) |
Длина, мм |
Сечение элемента |
А, см2 |
ix, см |
x |
min |
γc |
N/A, N/(φ·A) (N/φA+M/W) |
Ry·γc |
|
lef,x |
lef,y |
|||||||||||
Верхний пояс |
10 |
N=215.56 M=13.49 |
2751 |
- |
┐┌ 200125x11 |
69.8 |
6.45 |
42.65 |
0.882 |
0.95 |
160.7 |
228 |
11 |
N= -217.26 M= 16.06 |
3001 |
- |
┐┌ 200125x11 |
69.8 |
6.45 |
46.53 |
0.869 |
0.95 |
185.3 |
228 |
|
12 |
N= -217.28 M= 16.06 |
3001 |
- |
┐┌ 200125x11 |
69.8 |
6.45 |
46.53 |
0.869 |
0.95 |
185.5 |
228 |
|
13 |
N= -204.01 M= 16.06 |
3001 |
- |
┐┌ 200125x11 |
69.8 |
6.45 |
46.53 |
0.869 |
0.95 |
182.4 |
228 |
|
14 |
N= -203.99 M= 16.06 |
3001 |
- |
┐┌ 200125x11 |
69.8 |
6.45 |
46.53 |
0.869 |
0.95 |
181.9 |
228 |
|
15 |
N= 263.77 M= 13.49 |
2751 |
- |
┐┌ 200125x11 |
69.8 |
6.45 |
42.65 |
0.882 |
0.95 |
168.6 |
228 |
|
Нижний пояс |
3 |
106.803 |
1750 |
1750 |
┐┌ 705 |
13.72 |
2.16 |
81.02 |
1 |
0.95 |
77.8 |
228 |
4 |
70.686 |
4000 |
4000 |
┐┌ 705 |
13.72 |
2.16 |
185.19 |
1 |
0.95 |
51.5 |
228 |
|
5 |
275.231 |
2000 |
2000 |
┐┌ 705 |
13.72 |
2.16 |
92.59 |
1 |
0.95 |
200.6 |
228 |
|
6 |
271.316 |
2000 |
2000 |
┐┌ 705 |
13.72 |
2.16 |
92.59 |
1 |
0.95 |
197.8 |
228 |
|
7 |
303.674 |
2000 |
2000 |
┐┌ 705 |
13.72 |
2.16 |
92.59 |
1 |
0.95 |
221.3 |
228 |
|
8 |
-57.756 |
4000 |
4000 |
┐┌ 705 |
13.72 |
2.16 |
185.19 |
0.187 |
0.95 |
225.1 |
228 |
|
9 |
-53.205 |
1750 |
1750 |
┐┌ 705 |
13.72 |
2.16 |
81.02 |
0.678 |
0.95 |
57.2 |
228 |
|
Раскосы |
16 |
-381.129 |
3251 |
3251 |
┐┌ 1258 |
39.38 |
3.87 |
84.00 |
0.656 |
0.8 |
147.5 |
192 |
17 |
72.560 |
2002 |
2002 |
┐┌ 404 |
6.16 |
1.22 |
164.10 |
1 |
0.95 |
117.8 |
228 |
|
18 |
169.477 |
3466 |
3466 |
┐┌ 565 |
10.82 |
1.72 |
201.5 |
1 |
0.95 |
156.6 |
228 |
|
20 |
-69.374 |
3562 |
3562 |
┐┌ 807 |
21.70 |
2.45 |
145.4 |
0.298 |
0.8 |
107.3 |
192 |
|
21 |
-118.028 |
3562 |
3562 |
┐┌ 807 |
21.70 |
2.45 |
145.4 |
0.298 |
0.8 |
182.5 |
192 |
|
23 |
222.821 |
3466 |
3466 |
┐┌ 565 |
10.82 |
1.72 |
201.5 |
1 |
0.95 |
205.9 |
228 |
|
24 |
-249.025 |
3251 |
3251 |
┐┌ 1258 |
39.38 |
3.87 |
84.00 |
0.656 |
0.8 |
96.4 |
192 |
|
25 |
9.483 |
2002 |
2002 |
┐┌ 404 |
6.16 |
1.22 |
164.10 |
1 |
0.95 |
15.4 |
228 |
|
26 |
8.908 |
2165 |
2165 |
┐┌ 404 |
6.16 |
1.22 |
164.10 |
1 |
0.95 |
14.5 |
228 |
|
27 |
70.481 |
2165 |
2165 |
┐┌ 404 |
6.16 |
1.22 |
164.10 |
1 |
0.95 |
114.4 |
228 |
|
Стойки |
19 |
-44.374 |
1827 |
1827 |
┐┌ 454 |
6.96 |
1.38 |
132.39 |
0.352 |
0.8 |
181.1 |
192 |
22 |
-44.330 |
1827 |
1827 |
┐┌ 454 |
6.96 |
1.38 |
132.39 |
0.352 |
0.8 |
180.9 |
192 |
|