2. Расчет суммарного отпуска пара на внешних потребителей и на собственные нужды котельной (II этап).

Расход пара на мазутное хозяйство, т/ч, принимается в размере 4 % внешнего потребления пара (2 %  на распыление мазута в паровых форсунках и 2 %  на разогрев мазута):

	;
	.

Расход пара на собственные нужды котельной, т/ч, принимается в размере 1 % внешнего потребления пара (на обдувку поверхностей нагрева):

	;
	.

Расход пара на подогрев сырой, химочищенной и деаэрированной воды и на деаэраторы питательной и подпиточной воды, т/ч, предварительно принимается в размере 58 % внешнего потребления пара, эта величина при необходимости уточняется в ходе расчета:

	;
	.

Расчетная производительность котлов определяется с запасом в 3 %. Следовательно, предварительно определяемое суммарное количество пара, которое должны выработать котельные агрегаты, т/ч, составит:

	;	(6.2)
	.

3. Расчет действительной паропроизводительности котельной установки (III этап).

Количество продувочной воды, поступающей от котлов в расширитель непрерывной продувки (РНП), т/ч, определяется по формуле:

;

(6.3)

и при заданной величине продувки = 2,5 % составит:

.

Количество пара, т/ч, получаемое из РНП (рис. 6), находится из совместного решения уравнений теплового и материального балансов РНП:

Рис. 6. Расширитель непрерывной продувки

	;
	,	(6.4)
	,

где  энтальпия продувочной воды, равная энтальпии котловой воды при давлении в барабане котла, кДж/кг, при давлении 4,0 МПа равна 1087,5 кДж/кг;

х – степень сухости пара выходящего из расширителя, значение принимается равным 0,98;

 энтальпия отсепарированного пара при давлении в расширителе, кДж/кг, при давлении 0,12 МПа равна 2683,8 кДж/кг;

 расход отсепарированной воды на выходе из расширителя, т/ч;

 энтальпия отсепарированной воды при давлении в расширителе, кДж/кг, при давлении 0,12 МПа равна 439,36 кДж/кг;

.

Из уравнения материального баланса РНП (6.4) находится количество воды на выходе из расширителя, т/ч,

.

Расход охлаждающей воды на РОУ, т/ч, (см. рис. 5, б) определяется из уравнения материального баланса РОУ (6.1):

	;
	.

Потеря конденсата, т/ч, для данной тепловой схемы определяется частичным невозвратом производственного конденсата и с учетом 3 % потерь внутри котельной и невозврата конденсата после мазутного хозяйства находится по формуле:

	;
	.

Расход химочищенной воды, т/ч, для данной схемы равен сумме расхода воды на восполнение потерь конденсата и продувочной воды, сбрасываемой в дренаж, и расхода воды на подпитку тепловой сети, складывающегося из расхода воды на ГВС и на восполнение потерь сетевой воды (принимаются равными 2 % расхода воды в сети):

	;
	;
	.

Расход воды на собственные нужды химводоочистки может составлять до 25  30 % количества химочищенной воды. Принимая расход воды на собственные нужды ВПУ равным 25 % расхода химочищенной, получим расход сырой воды на входе в котельную, т/ч,

	;	(6.5)
	.

Температура сырой воды после теплообменника, утилизирующего теплоту продувочной воды после расширителя, определяется из уравнения теплового баланса охладителя продувочной воды (рис. 7, а):

	;
	,

где  температура воды, сбрасываемой в дренажный колодец или канализацию, кДж/кг, ее нормируемое значение равно 50С [].

Рис. 7. Теплообменники для подогрева сырой воды:

а  охладитель продувочной воды; б  подогреватель сырой воды

При температуре сырой воды на входе в котельную равной 5 С (в отоптильный период) температура сырой воды на выходе из охладителя составит, С:

.

Расчет подогревателя сырой воды (рис. 7, б) ведется аналогичным образом. Расход пара на подогреватель, т/ч, находится из уравнения теплового баланса:

	;
	,

где  энтальпия редуцированного греющего пара, кДж/кг; энтальпия пара после редукционной установки равна энтальпии пара на входе в нее и в данном случае равна энтальпии пара с параметрами 1,4 МПа, 195 С  2788,4 кДж/кг;

 энтальпия конденсата греющего пара, кДж/кг, при давлении 0,6 МПа равная 670,4 кДж/кг;

 температура сырой воды перед химводоочисткой, С, равная 25 С (по заданию);

.

Температура воды после ВПУ, С,

,

(6.6)

где  снижение температуры воды в процессе ее обработки, обычно равное 2  3 C;

.

После ВПУ часть химочищенной воды направляется на деаэратор подпитки предварительно подогреваясь в охладителе подпиточной воды и подогревателе химочищенной воды до температуры 90  95 С (значение задается из условий оптимальной работы деаэратора []). Схема подготовки подпиточной воды представлен на рис. 8. Для каждого из элементов составляются уравнения теплового (для подогревателей), а также материального (для деаэратора) балансов.

Уравнение теплового баланса охладителя подпиточной воды

.

Уравнение теплового баланса подогревателя химочищенной воды, подаваемой на подпиточный деаэратор

.

Рис. 8. Схема подготовки подпиточной воды:

1  деаэратор подпиточной воды; 2  охладитель подпиточной воды;

3  подогреватель химочищенной воды подпиточного деаэратора

Уравнения материального и теплового баланса подпиточного деаэратора (без учета выпара):

	;
	.

Из выражений () и () может быть найден расход химочищенной воды, отводимой от ВПУ на подпиточной деаэратор, и расход греющего пара на подпиточный деаэратор

	;
	;
	;
	.

Далее рассчитывается значение температуры химочищенной воды, С, после охладителя подпиточной воды

	;
	.

и расход греющего пара, т/ч, на подогреватель подпиточной воды

	;
	.

Расход химочищенной воды на питательный деаэратор, т/ч, определяется как

	;
	.

Из уравнения теплового баланса находится расход греющего пара, т/ч, на подогреватель химочищенной воды, подаваемой на питатльный деаэратор (рис. 9, а).

	;
	;
	.

Расход питательной воды из деаэратора на подогреватель, т/ч, может быть определен через предварительно найденное значение производительности паровых котлов (уточнить значение после расчета питательного деаэратора)

	;
	.

Рис. 9. Подогреватели:

а  химочищенной воды питательного деаэратора; б  питательной воды

Расход пара на подогреватель питательной воды, т/ч, находится из уравнения материального баланса подогревателя (рис. 9, б):

	;
	.

Расчет тепловой схемы котельной с паровыми котлами завершают, составляя материальный и тепловой балансы деаэратора питательной воды (рис. 10):

	;	(6.7)
	,	(6.8)

где  расход греющего пара на деаэратор питательной воды, т/ч;

 суммарное количество воды и пара, поступающее в деаэратор питательной воды, за вычетом греющего пара, т/ч,

;

 пар, удаляемый из деаэратора вместе с газами  выпар; это количество пара составляет от 2 до 5 кг на каждую 1 т деаэрированной воды; теплота, содержащаяся в выпаре, используется обычно для подогрева химически очищенной воды, направляемой в деаэратор; подогрев химически очищенной воды в охладителе выпара из деаэратора, как правило, незначителен и не учитывается, что практически не сказывается на точности расчета схемы;

Рис. 10. Деаэратор питательной воды

 расход воды на выходе из деаэратора, т/ч,

;

(6.9)

 средняя энтальпия потоков, поступающих в деаэратор, за исключением греющего пара, кДж/кг, определяемая из выражения:

;

 энтальпия пара выпара при давлении в атмосферном деаэраторе, кДж/кг.

Значение находится следующим образом.

1. Рассчитывается суммарное количество воды и пара, поступающее в деаэратор питательной воды, за вычетом греющего пара, т/ч,

.

2. Определяется средняя энтальпия этих потоков, кДж/кг,

.

В том случае, если значение средней энтальпии потоков, поступающих в деаэратор, , оказывается выше величины 439,36 кДж/кг (т. е. значения энтальпии при давлении в деаэраторе 0,12 МПа), необходимо внести изменения в задаваемые температуры потоков внутри схемы, поступающих в деаэратор (например, понизить температуру химочищенной воды на входе в деаэратор).

3. Рассчитывается расход пара на деаэратор питательной воды, т/ч, на основании уравнений (6.7) и (6.8), при этом потеря тепла с выпаром входит в потери деаэратора в окружающую среду и учитывается коэффициентом :

	;
	.

Суммарный расход редуцированного пара внутри котельной на подогрев сырой, химочищенной и деаэрированной воды и на деаэраторы питательной и подпиточной воды составит, т/ч,

	;
	.

Фактическая паропроизводительность котельной с учетом собственных нужд и внутренних потерь составит, т/ч,

	;	(6.10)
	.

Расхождение с предварительно определенной величиной паропроизводительности котлов (см. формулу (6.2)) составит, %,

	;
	.

Расхождение не превышает 3 %. Следовательно, расчет можно считать законченным.

Для проверки правильности составления материальных балансов элементов тепловой схемы котельной после выполнения расчета рекомендуется рассчитать невязку материального баланса парового котла (рис. 11), т. е. сравнить величины  суммарный расход потоков, выходящих из котла, т/ч, рассчитываемых по формулам (6.10) и (6.3), и  расход питательной воды, поступающей из деаэратора, т/ч, определяемый из формулы (6.9).

Рис. 11. Паровой котел

	;
	;
	;
	.

Расхождение, %, между значениями расходов на входе и выходе из котла:

	;
	.

Значительное расхождение (выше 0,5 %) свидетельствует об ошибке в составлении балансов элементов тепловой схемы.

Результаты расчета тепловой схемы котельной для максимально-зимнего, наиболее холодного месяца, среднего отопительного сезона, в точке излома температурного графика и летнего режимов приведены в табл.