6. Расчёт балки на прочность по наклонным сечениям.

Крайний пролет.

Расчет на кН.

а) Проверка прочности по наклонной сжатой полосе

,

т.е. прочность наклонной сжатой полосы обеспечена

б) Проверка прочности наклонных сечений.

Предварительно принимаем в качестве поперечной арматуры Ø6 А400 с шагом S_w1 = 100 мм, ,

.

Н/мм.

Поскольку , т.е. условие соблюдается, хомуты полностью учитываются в расчете и M_b определяется по формуле:

.

Определение длины проекции невыгодного наклонного сечения С:

Поскольку , значение С определяется по формуле:

Принимаем С = 1264 мм <

Тогда

(+9,3%), т.е. прочность наклонных сечений у опоры В слева обеспечена.

Расчет на кН.

а) Проверка прочности по наклонной сжатой полосе

,

т.е. прочность наклонной сжатой полосы обеспечена

б) Проверка прочности наклонных сечений.

Предварительно принимаем в качестве поперечной арматуры Ø6 А400 с шагом S_w1 = 150 мм, ,

.

Н/мм.

Поскольку , т.е. условие соблюдается, хомуты полностью учитываются в расчете и M_b определяется по формуле:

.

Определение длины проекции невыгодного наклонного сечения С:

Поскольку , значение С определяется по формуле:

Принимаем С = 1264 мм <

Тогда

(+12,3%), т.е. прочность наклонных сечений у опоры В слева обеспечена.

Средний пролёт

Расчет на кН

а) Проверка прочности по наклонной сжатой полосе

,

т.е. прочность наклонной сжатой полосы обеспечена.

б) Проверка прочности наклонных сечений.

Предварительно принимаем в качестве поперечной арматуры Ø6 А400 с шагом S_w1 = 125 мм,

.

Н/мм

Поскольку , т.е. условие соблюдается, хомуты полностью учитываются в расчете и M_b определяется по формуле:

Поскольку , значение С определяется по формуле:

Принимаем С = 1279 мм <

Тогда

(+3,4%), т.е. прочность наклонных сечений у опоры В слева обеспечена.

Из выполненных расчетов можно видеть, что примененные предварительно принятой поперечной арматуры Ø8 и Ø6 А400 запасы прочности в наклонных сечениях балки незначительны.

Определение длины приопорных участков.

В средней части пролёта балки шаг хомутов может быть увеличен до значения:

Крайний и средний пролеты

кН.

Графический метод

Эпюра Q (кН)

Длины приопорных участков принимаются большими из полученных значений т.е. в нашем случае соответственно 1.62, 2.82, и 2.22 м.

Литература

1. СНиП 2.011.07-85*. Нагрузки и воздействия: утв. Госстроем России 29.05.2003: взамен СНиП II-6-74: дата введения 01.01.87. – М.: ГУП ЦПП, 2003. – 44 с.

2. СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения: утв. Государственным комитетом Российской Федерации по строительству и жилищно-коммунальному комплексу от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01-84: дата введ. 01.03.2004. – М.: ГУП НИИЖБ, 2004. - 26 с.

3. СП 52.101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры: утв. Государственным комитетом Российской Федерации по строительству и жилищно-коммунальному комплексу от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01-84: дата введ. 01.03.2004.- М.: ГУП НИИЖБ, 2004. – 55 с.

4. Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения): ГПИ Ленингр. Промстройпроект Госстроя СССР, ЦНИИпромзданий Госстроя СССР. – М.: Стройиздат, 1978. – 175 с.

5. Байков В.Н. Железобетонные конструкции. Общий курс: учеб. для вузов / В.Н. Байков, Э.Е. Сигалов. Изд. 5-е, перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1991. – 767 с.

6. Нифантов А.В. Расчет монолитного железобетонного перекрытия многоэтажного производственного здания: методические указания / А.В. Нифантов, В.В. Малышев; ННГАСУ. Н.Новгород.: Полиграф. Центр ННГАСУ, 39 с.