4.3 Проверка принятой ширины подошвы
Ширина подошвы центрально нагруженных ленточных фундаментов определяется из условия, что среднее давление по подошве фундамента не должно превышать расчётного сопротивления грунта под подошвой фундамента P≤R.
-Сечение 2, 5, 6.
По
формуле (22):
кПа.
,
(24)
где
nfII-
вес фундамента, кН/м. Для сечений 2,5,6:
;
ngII-вес грунта на уступе фундамента, кН/м.
ngII=15кН/м.
noII-расчётная нагрузка на верхнем обрезе фундамента.
Сечение 2
-
принятая ширина подошвы фундамента
достаточна.
Сечение 5
-
принятая ширина подошвы фундамента
достаточна.
Сечение 6
-
принятая ширина подошвы фундамента
достаточна.
-Сечение 3
По
формуле (22):
кПа.
;
ngII=11,28кН/м.
-
принятая ширина подошвы фундамента
достаточна.
- Сечение 1
По
формуле (22):
кПа.
;
ngII=2,28кН/м.
-
принятая ширина подошвы фундамента
достаточна.
- Сечение 4
По формуле (22): кПа.
;
ngII=12,6кН/м.
-
принятая ширина подошвы фундамента
достаточна.
Определение осадки основания методом послойного суммирования
При расчете должно выполняться условие:
где
-значение
совместной осадки основания и сооружения,
см;
-
предельное значение совместной осадки
основания и сооружения, см. Для многоэтажных
бескаркасных зданий с несущими стенами
из крупных панелей
см.
Последовательность определения осадки.
Рассматриваем сечение с максимальным P=194,69кПа (сечение 4).
1.На
толще грунта выделяем участок, глубиной
не менее 10b,
и разбиваем его на элементарные слои,
толщиной
2.Определяем напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы и на границах ИГЭ.
-напряжение
от собственного веса грунта
,кПа
,кПа
,кПа
3.
Строится эпюра дополнительного
вертикального напряжения от сооружения
– эпюра
;
при этом дополнительное вертикальное
напряжение на глубине z
от подошвы фундамента (по вертикали,
проходящей через центр подошвы фундамента)
определяется по формуле:
(25)
где α- коэффициент, принимаемый по [3] , в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины ξ=2z/b;
Po=
=194,69-35,9=158,8кПа.
4.Строится
эпюра
.
5.Определяется
глубина сжимаемой толщи, нижняя ее
граница принимается на глубине Х=Нс,
где выполняется условие
(точка пересечения эпюры
и
).
6.Определяется среднее напряжение в элементарных слоях:
(26)
7.Определяется осадка основания, складывающаяся из осадок слоев грунта, входящих в сжимаемую толщу. Проводится послойное их суммирование.
,
(27)
где β=0,8
Все расчеты сведены в таблицу 4.3.
Рис.4.4 Расчетная схема для определения осадки фундамента по методу послойного суммирования
№ слоя |
hi, м |
zi, м |
r=2z/b |
αi |
σzpi, кПа |
σzgi, кПа |
0,2σzgi, кПа |
σzpi(ср), кПа |
β |
Ei, кПа |
Si, м |
0 |
0 |
0,000 |
0,000 |
1,000 |
158,800 |
35,900 |
7,180 |
156,894 |
0,8 |
15445,3 |
0 |
1 |
0,2 |
0,200 |
0,400 |
0,976 |
154,989 |
39,080 |
7,816 |
146,969 |
0,8 |
15445,3 |
0,001522 |
2 |
0,2 |
0,400 |
0,800 |
0,875 |
138,950 |
42,260 |
8,452 |
128,231 |
0,8 |
15445,3 |
0,001328 |
3 |
0,2 |
0,600 |
1,200 |
0,740 |
117,512 |
45,440 |
9,088 |
107,349 |
0,8 |
15445,3 |
0,001112 |
4 |
0,2 |
0,800 |
1,600 |
0,612 |
97,186 |
48,620 |
9,724 |
88,690 |
0,8 |
19281,4 |
0,000736 |
5 |
0,2 |
1,000 |
2,000 |
0,505 |
80,194 |
51,800 |
10,360 |
73,366 |
0,8 |
19281,4 |
0,000609 |
6 |
0,2 |
1,200 |
2,400 |
0,419 |
66,537 |
54,980 |
10,996 |
61,059 |
0,8 |
19281,4 |
0,000507 |
7 |
0,2 |
1,400 |
2,800 |
0,350 |
55,580 |
58,160 |
11,632 |
51,134 |
0,8 |
19281,4 |
0,000424 |
8 |
0,2 |
1,600 |
3,200 |
0,294 |
46,687 |
61,340 |
12,268 |
43,194 |
0,8 |
19281,4 |
0,000358 |
9 |
0,2 |
1,800 |
3,600 |
0,250 |
39,700 |
64,520 |
12,904 |
36,842 |
0,8 |
19281,4 |
0,000306 |
10 |
0,2 |
2,000 |
4,000 |
0,214 |
33,983 |
67,700 |
13,540 |
31,681 |
0,8 |
19281,4 |
0,000263 |
11 |
0,2 |
2,200 |
4,400 |
0,185 |
29,378 |
70,880 |
14,176 |
27,472 |
0,8 |
19281,4 |
0,000228 |
12 |
0,2 |
2,400 |
4,800 |
0,161 |
25,567 |
74,060 |
14,812 |
23,979 |
0,8 |
19281,4 |
0,000199 |
13 |
0,2 |
2,600 |
5,200 |
0,141 |
22,391 |
77,240 |
15,448 |
21,041 |
0,8 |
19281,4 |
0,000175 |
14 |
0,2 |
2,800 |
5,600 |
0,124 |
19,691 |
80,420 |
16,084 |
18,580 |
0,8 |
19281,4 |
0,000154 |
15 |
0,2 |
3,000 |
6,000 |
0,110 |
17,468 |
83,600 |
16,720 |
16,515 |
0,8 |
19281,4 |
0,000137 |
16 |
0,2 |
3,200 |
6,400 |
0,098 |
15,562 |
86,780 |
17,356 |
14,768 |
0,8 |
19281,4 |
0,000123 |
17 |
0,2 |
3,400 |
6,800 |
0,088 |
13,974 |
89,960 |
17,992 |
13,339 |
0,8 |
19281,4 |
0,000111 |
18 |
0,2 |
3,600 |
7,200 |
0,080 |
12,704 |
93,140 |
18,628 |
12,069 |
0,8 |
19281,4 |
0,0001 |
19 |
0,2 |
3,800 |
7,600 |
0,072 |
11,434 |
96,320 |
19,264 |
5,717 |
0,8 |
19281,4 |
4,74E-05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Σsi |
0,008439 |
Таблица 4.3 Определение осадки основания методом послойного суммирования
S=0,008м=0,8см<10см - условие выполняется, осадка основания допустима на 3, 4 см.
Список литературы
Далматов Б.И. Механика грунтов, основания и фундаменты.
Ухов С.Б., Семенов В.В., Знаменский В.В., Тер-Мартиросян З.Г., Чернышов С.Н. Механика грунтов, основания и фундаменты.
3. СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений/ Минстрой России.–М.: ГП ЦПП. 1995.-48с.
4. ГОСТ 25100-95.Грунты.Классификация/ Госстрой России.-М.:ГУП ЦПП,1997.-38
5.Канаков Г.В., Прохоров В.Ю. Проектирование оснований и фундаментов гражданских зданий. Учебное пособие.– Н. Новгород: Изд. МИПК ННГАСУ. 1999.-71с.
6.СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия / Минстрой России.- М.: ГП ЦПП. 1996.-44с.
7. СНиП 2.02.03-85.Свайные фундаменты /Минстрой России.-М.:ГП ЦПП.1986.-48с.
Ленточный сборный фундамент
Сечение 1
М
1:10
Ленточный сборный фундамент
Сечение 2,5,6
М1:10
Ленточный сборный фундамент
Сечение 3
М1:10
Ленточный сборный фундамент
Сечение 4
М1:10
