14. Произведем сравнение ориентировочно принятого (в п. 12) и фактического размера поверхности камеры нагрева, через которую происходят потери теплоты в окружающую среду.

Поскольку F^р_п.н  F_п.н (примерно в 1,3 раза), произведем перерасчет потерь теплоты в окружающую среду q_о.с.п.н и уточним следующие показатели: суммарную величину удельного расхода теплоты на испарение 1 кг влаги в зоне предварительного подогрева q_п.н, массовый расход сухого агента сушки L^р_п.н, объемный расход агента сушки V^р_п.н и суммарный расход теплоты Q^р_п.н.

q_о.с.п.н = 0,001F^р_п.нк_п.н(t_ср.п.н – t₀)/W_пн = 0,00139,11,03(238,7 – 5)/0,21 = 44,82 кДж/кг;

_п.н = с_в_см – q_м.п.н – q_о.с.п.н = 4,1946,4 – 7571,8 – 44,82 = – 7422,2 кДж/кг;

d₁ = [1000(1,004t₁ – H₁) + _п.нd₁]/[_п.н – (2500 + 1,88t₁)] = [1000(1,004107,4 – 450,8) + (– 7571,8)24,82]/[– 7571,8 – (2500 + 1,88107,4)] = [– 342970,4 – 187932,1]/[– 10273,7 = 51,68 г/кг;

l_п.н = 1000/(d₁ – d₁) = 1000/(51,68 – 24,82) = 37,2 кг/кг;

q_п.н = l_п.н(H₁ – H₀) = 37,2(450,8 – 18,84) = 16068,9 кДж/кг;

Q^р_п.н = q_п.нW^р_п.н = 16068,90,21 = 3374,5 кВт;

L^p_п.н = l_п.нW^р_п.н = 37,20,21 = 7,81 кг/с;

V^p_п.н = L^p_п.н_о.п.н[293/(273 + t₁)] = 7,811,86[293/(273 + 370)] = 6,62 м³/с.

15. Определяется расчетное число подводящих и отводящих коробов, а также расчетное число рядов подводящих и отводящих коробов в каждой зоне охлаждения.

Для этого в качестве исходных данных используются следующие характеристики зерносушилок:

типовой шахтной прямоточной ДСП-32, на базе которой производится реконструкция (приложение 8): фактическое число рядов коробов в зонах сушки и охлаждения (n^ф = 55); число коробов в одном ряду (а = 16 шт.); площадь поперечного сечения короба (f_к = 0,00925 м²); допустимая скорость агента сушки или воздуха на выходе из короба (v_к = 0,5v_вит = 5 м/с);

реконструированной — число параллельно расположенных шахт соответствующей зоны сушки или охлаждения (к = 1 шт.).

Расчетное число подводящих и отводящих коробов n^p_k (шт.), которые следует установить в зоне охлаждения для того, чтобы обеспечить возможность подвода к зерну расчетного объема V^p (м³/с) воздуха составляет:

для зоны окончательного охлаждения

n^p_к.охл = 2V^p_охл/(f_кv_к) = 216/(0,009255) = 692;

для зоны промежуточного охлаждения

n^p_{к.пр.охл} = 2V^p_пр.охл/(f_кv_к) = 216,6/(0,009255) = 718.

Расчетное число рядов подводящих и отводящих коробов в соответствующей зоне охлаждения n^р (шт.) составляет:

для зоны окончательного охлаждения

n^p_охл = n^p_к.охл/(aк) = 692/(161) = 43,25;

для зоны промежуточного охлаждения

n^p_пр.охл = n^p_{к.пр.охл}/(aк) = 718/(161) = 44,88.

16. Сопоставим расчетное число рядов коробов с фактическим, уточним величины массовых и объемных расходов воздуха (по зонам окончательного и промежуточного охлаждения), а с учетом возможных изменений расходов — уточним величины влагосъема по зонам охлаждения.

Фактический объемный расход воздуха составляет:

V^ф_охл = V^р_охл(n^ф_охл/n^р_охл) = 16(55/43,25) = 20,35 м³/с.

V^ф_пр.охл = V^р_пр.охл(n^ф_пр.охл/n^р_пр.охл) = 16,6(55/44,88) = 20,35 м³/с.

Фактический массовый расход агента сушки

L^ф_охл = L^р_охл(n^ф_охл/n^р_охл) = 18,72(55/43,25) = 23,8 кг/с.

L^ф_пр.охл = L^р_пр.охл(n^ф_пр.охл/n^р_пр.охл) = 18,72(55/44,88) = 22,9 кг/с.

Фактическая величина влагосъема по зонам охлаждения

W^ф_охл = W ^р_охл(n^ф_охл/n^р_охл) = 0,12(55/43,25) = 0,15 кг/с;

W^ф_пр.охл = W ^р_пр.охл(n^ф_пр.охл/n^р_пр.охл) = 0,37(55/44,88) = 0,45 кг/с;

17. Уточним расчетные параметры работы камеры нагрева.

Фактическая величина влагосъема W^ф_п.н (кг/с) в зоне предварительного подогрева (в камере нагрева) реконструированной зерносушилки с учетом суммарной уточненной величины влагосъема W^ф_о (кг/с) в зонах охлаждения

W^ф_п.н = (0,3/0,7)W^ф_о = 0,43(W^ф_охл + W^ф_пр.охл) = 0,43(0,15 + 0,45) = 0,258 кг/с.

Фактический массовый расход агента сушки

L^ф_п.н = L^р_п.н(W^ф_п.н/W^р_п.н) = 7,81(0,258/0,21) = 9,6 кг/с.

Фактический объемный расход агента сушки

V^ф_п.н = V^р_п.н(W^ф_п.н/W^р_п.н) = 6,62(0,258/0,21) = 8,1 м³/с.

Фактический расход теплоты

Q^ф_п.н = Q^р_п.н(W^ф_п.н/W^р_п.н) = 3374,5(0,258/0,21) = 4145,8 кВт.

18. Уточняем производительность зерносушилки

Для этого вначале определим, с учетом расчетов по п. 16 и 17 фактическую величину влагосъема в реконструированной зерносушилке.

W^ф = W^ф_п.н + W^ф_охл + W^ф_пр.охл = 0,258 + 0,15 + 0,45 = 0,858 кг/с.

Фактическая производительность зерносушилки по сырому зерну

G^ф₀ = G₃ + W^ф = 9,3 + 0,858 = 10,158 кг/с.

Фактическая влажность сырого зерна

w^ф₀ = 100 – (G₃/G₀)(100 – w₃) = 100 – (9,3/10,158)(100 – 14) = 21,26 %.

(w^ф₀)^c = 100w^ф₀/(100 – w^ф₀) = 10021,26/(100 – 21,26) = 27 %.

Коэффициент перевода массы просушенного зерна в плановые единицы в зависимости от влажности до и после сушки

К_в = (w^c₀ – w^c₃)/[w^c₀ – 0,011(w^c₀)² – 9,4] = (27 – 16,28)/[27 – 0,011(27)² – 9,4] = 10,72/9,58 = 1,12.

Фактическая производительность зерносушилки

G^ф = 3,6G^ф₀К_вК_к(н) = 3,610,1581,121 = 41 план. т/ч.